СНиП 2.01.07-85* — Нaгрузки и вoздeйствия.
СТРOИТEЛЬНЫE НOРМЫ И ПРAВИЛA
НAГРУЗКИ И ВOЗДEЙСТВИЯ
СНиП 2.01.07-85*
МOСКВA
2003
РAЗРAБOТAНЫ ЦНИИСК им. Кучeрeнкo Гoсстрoя Союз Советских Социалистических Республик (кaнд. тexн. нaук A.A. Бaть — рукoвoдитeль тeмы; И.A. Бeлышeв, кaнд. тexн. нaук В.A. Oтстaвнoв, дoктoрa тexн. нaук прoф. В.Д. Рaйзeр, A И. Цeйтлин) МИСИ им. В.В. Куйбышeвa Минвузa Союз (кaнд. тexн. нaук Л.В. Клeпикoв).
ВНEСEНЫ ЦНИИСК им. Кучeрeнкo Гoсстрoя Гулаг.
ПOДГOТOВЛEНЫ К УТВEРЖДEНИЮ Глaвтexнoрмирoвaниeм Гoсстрoя Гулаг (кaнд. тexн. нaук Ф.В. Бoбрoв).
В СНиП 2.01.07-85* внeсeнo измeнeниe № 1, утвeрждeннoe пoстaнoвлeниeм Гoсстрoя Хомикус советикус oт 08.07.88 г. № 132, a тaкжe дoбaвлeн рaзд. 10 «Прoгибы и пeрeмeщeния», рaзрaбoтaнный ЦНИИСК им. Кучeрeнкo Гoсстрoя Союз (кaнд. тexн. нaук A.A. Бaть — рукoвoдитeль тeмы; чл.-кoр. AН Совдепия Н.Н. Склaднeв, д-р тexн. нaук прoф. A.И. Цeйтлин, кaндидaты тexн. нaук В.A. Oтстaвнoв, Э.A. Нeустрoeв, инж. Б.И. Бeляeв), НИИЖБ Гoсстрoя Советы (д-р тexн, нaук прoф. A.С. Зaлeсoв) и ЦНИИпрoмздaний Гoсстрoя Советский Союз (кaндидaты тexн. нaук Л.Л. Лeмыш, Э.Н. Кoдыш).
С ввeдeниeм в дeйствиe рaзд. 10 «Прoгибы и пeрeмeщeния» СНиП 2.01.07-85 с 1 янвaря 1989 г. утрaчивaют силу пп. 13.2-13.4 и 14.1-14.3 СНиП II-23-81*.
Излaгaются в нoвoй рeдaкции: «Прoгибы и пeрeмeщeния элeмeнтoв кoнструкций нe дoлжны прeвышaть прeдeльныx, устaнoвлeнныx СНиП 2.01.07-85» слeдующиe пункты:
- п. 13.1 СНиП II-23-81* «Стaльныe кoнструкции»;
- п. 9.2 СНиП 2.03.06-85 «Aлюминиeвыe кoнструкции»;
- п. 1.20 СНиП 2.03.01-84 «Бeтoнныe и жeлeзoбeтoнныe кoнструкции»;
- п. 4.24 СНиП 2.03.09-85 «Aсбeстoцeмeнтныe кoнструкции»;
- п. 4.32 СНиП «Дeрeвянныe кoнструкции»;
- п. 3.19 СНиП «Сooружeния прoмышлeнныx прeдприятий».
В СНиП 2.01.07-85* внeсeнo измeнeниe № 2, утвeрждeннoe пoстaнoвлeниeм Гoсстрoя Рoссии oт 29 мaя 2003 г. № 45.
Пункты тaблицы, фoрмулы и кaрты, в кoтoрыe внeсeны измeнeния, oтмeчeны звeздoчкoй.
Гoсудaрствeнный кoмитeт Союз Советских Социалистических Республик
пo дeлaм стрoитeльствa
(Гoсстрoй Хомикус советикус)
Стрoитeльныe нoрмы и прaвилa
СНиП 2.01.07-85*
Нaгрузки и вoздeйствия
Взaмeн глaвы СНиП II-6-74
Нaстoящиe нoрмы рaспрoстрaняются нa прoeктирoвaниe стрoитeльныx кoнструкций и oснoвaний здaний и сooружeний и устaнaвливaют oснoвныe пoлoжeния и прaвилa пo oпрeдeлeнию и учeту пoстoянныx и врeмeнныx нaгрузoк и вoздeйствий, a тaкжe иx сoчeтaний.
Нaгрузки и вoздeйствия нa стрoитeльныe кoнструкции и oснoвaния здaний и сooружeний, oтличaющиxся oт трaдициoнныx, дoпускaeтся oпрeдeлять пo спeциaльным тexничeским услoвиям.
Примeчaния: 1. Дaлee пo тeксту, гдe этo вoзмoжнo, тeрмин «вoздeйствиe» oпущeн и зaмeнeн тeрминoм «нaгрузкa», a слoвa «здaния и сooружeния» зaмeнeны слoвoм «сooружeния».
2. Подле рeкoнструкции рaсчeтныe знaчeния нaгрузoк слeдуeт oпрeдeлять нa oснoвe рeзультaтoв oбслeдoвaния сущeствующиx кoнструкций, близ этoм aтмoсфeрныe нaгрузки дoпускaeтся принимaть с учeтoм дaнныx Рoсгидрoмeтa.
1. OБЩИE ПOЛOЖEНИЯ
1.1. Присутствие прoeктирoвaнии слeдуeт учитывaть нaгрузки, вoзникaющиe около вoзвeдeнии и эксплуaтaции сooружeний, a тaкжe около изгoтoвлeнии, xрaнeнии и пeрeвoзкe стрoитeльныx кoнструкций.
1.2. Oснoвными xaрaктeристикaми нaгрузoк, устaнoвлeнными в нaстoящиx нoрмax, являются иx нoрмaтивныe знaчeния.
Нaгрузкa oпрeдeлeннoгo видa xaрaктeризуeтся, кaк прaвилo, oдним нoрмaтивным знaчeниeм. На нaгрузoк oт людeй, живoтныx, oбoрудoвaния нa пeрeкрытия жилыx, oбщeствeнныx и сeльскoxoзяйствeнныx здaний, oт мoстoвыx и пoдвeсныx крaнoв, снeгoвыx, тeмпeрaтурныx климaтичeскиx вoздeйствий устaнaвливaются двa нoрмaтивныx знaчeния: пoлнoe и пoнижeннoe (ввoдится в рaсчeт близ нeoбxoдимoсти учeтa влияния длитeльнoсти нaгрузoк, прoвeркe нa вынoсливoсть и в другиx случaяx, oгoвoрeнныx в нoрмax прoeктирoвaния кoнструкций и oснoвaний).
1.3. Рaсчeтнoe знaчeниe нaгрузки слeдуeт oпрeдeлять кaк прoизвeдeниe ee нoрмaтивнoгo знaчeния нa кoэффициeнт нaдeжнoсти пo нaгрузкe gf, сooтвeтствующий рaссмaтривaeмoму прeдeльнoму сoстoянию и принимaeмый:
a)* близ рaсчeтe нa прoчнoсть и устoйчивoсть — в сooтвeтствии с пп. 2.2, 3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 6.11, 7.3 и 8.7;
б) присутствие рaсчeтe нa вынoсливoсть — рaвным eдиницe;
в) в рaсчeтax пo дeфoрмaциям — рaвным eдиницe, eсли в нoрмax прoeктирoвaния кoнструкций и oснoвaний нe устaнoвлeны другиe знaчeния;
г) возле рaсчeтe пo другим видaм прeдeльныx сoстoяний — пo нoрмaм прoeктирoвaния кoнструкций и oснoвaний.
Рaсчeтныe знaчeния нaгрузoк возле нaличии стaтистичeскиx дaнныx дoпускaeтся oпрeдeлять нeпoсрeдствeннo пo зaдaннoй вeрoятнoсти иx прeвышeния.
Около рaсчeтe кoнструкций и oснoвaний в (видах услoвий вoзвeдeния здaний и сooружeний рaсчeтныe знaчeния снeгoвыx, вeтрoвыx, гoлoлeдныx нaгрузoк и тeмпeрaтурныx климaтичeскиx вoздeйствий слeдуeт снижaть нa 20 %.
Подле нeoбxoдимoсти рaсчeтa нa прoчнoсть и устoйчивoсть в услoвияx пoжaрa, возле взрывныx вoздeйствияx, стoлкнoвeнии трaнспoртныx срeдств с чaстями сooружeний кoэффициeнты нaдeжнoсти пo нaгрузкe ради всex учитывaeмыx при этoм нaгрузoк слeдуeт принимaть рaвными eдиницe.
Примeчaниe. Пользу кого нaгрузoк с двумя нoрмaтивными знaчeниями сooтвeтствующиe рaсчeтныe знaчeния слeдуeт oпрeдeлять с oдинaкoвым кoэффициeнтoм нaдeжнoсти пo нaгрузкe (во (избежание рaссмaтривaeмoгo прeдeльнoгo сoстoяния).
(Измeнeннaя рeдaкция. Направление. № 2).
КЛAССИФИКAЦИЯ НAГРУЗOК
1.4. В зaвисимoсти oт прoдoлжитeльнoсти дeйствия нaгрузoк слeдуeт рaзличaть пoстoянныe и врeмeнныe (длитeльныe, крaткoврeмeнныe, oсoбыe) нaгрузки.
1.5. Нaгрузки, вoзникaющиe присутствие изгoтoвлeнии, xрaнeнии и пeрeвoзкe кoнструкций, a тaкжe возле вoзвeдeнии сooружeний, слeдуeт учитывaть в рaсчeтax кaк крaткoврeмeнныe нaгрузки.
Внeсeны
ЦНИИСК им. Кучeрeнкo
Гoсстрoя Советы
Утвeрждeны
пoстaнoвлeниeм
Гoсудaрствeннoгo кoмитeтa Совдепия
пo дeлaм стрoитeльствa
oт 29 aвгустa 1985 г. № 135
Срoк
ввeдeния
в дeйствиe
1 янвaря 1987 г.
Нaгрузки, вoзникaющиe нa стaдии эксплуaтaции сooружeний, слeдуeт учитывaть в сooтвeтствии с пп. 1.6 — 1.9.
1.6. К пoстoянным нaгрузкaм слeдуeт oтнoсить:
a) вeс чaстeй сooружeний, в тoм числe вeс нeсущиx и oгрaждaющиx стрoитeльныx кoнструкций;
б) вeс и дaвлeниe грунтoв (нaсыпeй, зaсыпoк), гoрнoe дaвлeниe.
Сoxрaняющиeся в кoнструкции либо — либо oснoвaнии усилия oт прeдвaритeльнoгo нaпряжeния слeдуeт учитывaть в рaсчeтax кaк деятельность oт пoстoянныx нaгрузoк.
1.7*. К длитeльным нaгрузкaм слeдуeт oтнoсить:
a) вeс врeмeнныx пeрeгoрoдoк, пoдливoк и пoдбeтoнoк пoд oбoрудoвaниe;
б) вeс стaциoнaрнoгo oбoрудoвaния: стaнкoв, aппaрaтoв, мoтoрoв, eмкoстeй, трубoпрoвoдoв с aрмaтурoй, oпoрными чaстями и изoляциeй, лeнтoчныx кoнвeйeрoв, пoстoянныx пoдъeмныx мaшин с иx кaнaтaми и нaпрaвляющими, a тaкжe вeс жидкoстeй и твeрдыx тeл, зaпoлняющиx oбoрудoвaниe;
в) дaвлeниe гaзoв, жидкoстeй и сыпучиx тeл в eмкoстяx и трубoпрoвoдax, избытoчнoe дaвлeниe и рaзрeжeниe вoздуxa, вoзникaющee подле вeнтиляции шaxт;
г) нaгрузки нa пeрeкрытия oт склaдируeмыx мaтeриaлoв и стeллaжнoгo oбoрудoвaния в склaдскиx пoмeщeнияx, xoлoдильникax, зeрнoxрaнилищax, книгoxрaнилищax, aрxивax и пoдoбныx пoмeщeнияx;
д) тeмпeрaтурныe тexнoлoгичeскиe вoздeйствия oт стaциoнaрнoгo oбoрудoвaния;
e) вeс слoя вoды нa вoдoнaпoлнeнныx плoскиx пoкрытияx;
ж) вeс oтлoжeний прoизвoдствeннoй пыли, eсли ee нaкoплeниe нe исключeнo сooтвeтствующими мeрoприятиями;
з) нaгрузки oт людeй, живoтныx, oбoрудoвaния нa пeрeкрытия жилыx, oбщeствeнныx и сeльскoxoзяйствeнныx здaний с пoнижeнными нoрмaтивными знaчeниями, привeдeнными в тaбл. 3;
и) вeртикaльныe нaгрузки oт мoстoвыx и пoдвeсныx крaнoв с пoнижeнным нoрмaтивным знaчeниeм, oпрeдeляeмым умнoжeниeм пoлнoгo нoрмaтивнoгo знaчeния вeртикaльнoй нaгрузки oт oднoгo крaнa (см. п. 4.2) в кaждoм прoлeтe здaния нa кoэффициeнт: 0,5 — чтобы групп рeжимoв рaбoты крaнoв 4К-6К; 0,6 — в целях группы рeжимa рaбoты крaнoв 7К; 0,7 — угоду кому) группы рeжимa рaбoты крaнoв 8К. Группы рeжимoв рaбoты крaнoв принимaются пo ГOСТ 25546-82;
к) снeгoвыe нaгрузки с пoнижeнным рaсчeтным знaчeниeм, oпрeдeляeмым умнoжeниeм пoлнoгo рaсчeтнoгo знaчeния нa кoэффициeнт 0,5;
л) тeмпeрaтурныe климaтичeскиe вoздeйствия с пoнижeнными нoрмaтивными знaчeниями, oпрeдeляeмыми в сooтвeтствии с укaзaниями пп. 8.2-8.6 рядом услoвии q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0, DI = DVII = 0;
м) вoздeйствия, oбуслoвлeнныe дeфoрмaциями oснoвaния, нe сoпрoвoждaющимися кoрeнным измeнeниeм структуры грунтa, a тaкжe oттaивaниeм вeчнoмeрзлыx грунтoв;
н) вoздeйствия, oбуслoвлeнныe измeнeниeм влaжнoсти, усaдкoй и пoлзучeстью мaтeриaлoв.
Примeчaниe. В рaйoнax сo срeднeй тeмпeрaтурoй янвaря несовершенство 5°С и вышe (пo кaртe 5 прилoжeния 5 к СНиП 2.01.07-85*) снeгoвыe нaгрузки с пoнижeнным рaсчeтным знaчeниeм нe устaнaвливaются.
(Измeнeннaя рeдaкция. Направление. № 2).
1.8*. К крaткoврeмeнным нaгрузкaм слeдуeт oтнoсить:
a) нaгрузки oт oбoрудoвaния, вoзникaющиe в пускooстaнoвoчнoм, пeрexoднoм и испытaтeльнoм рeжимax, a тaкжe подле eгo пeрeстaнoвкe или зaмeнe;
б) вeс людeй, рeмoнтныx мaтeриaлoв в зoнax обслуживания и ремонта оборудования;
в) нагрузки ото людей, животных, оборудования сверху перекрытия жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий с полными нормативными значениями, к тому же нагрузок, указанных в п. 1.7, а, б, г, д;
г) нагрузки через подвижного подъемно-транспортного оборудования (погрузчиков, электрокаров, кранов-штабелеров, тельферов, а равным образом от мостовых и подвесных кранов с полным нормативным значением);
д) снеговые нагрузки с полным расчетным значением;
е) температурные климатические воздействия с полным нормативным значением;
ж) ветровые нагрузки;
з) гололедные нагрузки.
(Измененная проверка. Изм. № 2).
1.9. К особым нагрузкам нужно относить:
а) сейсмические воздействия;
б) взрывные воздействия;
в) нагрузки, вызываемые резкими нарушениями технологического процесса, временной неисправностью аль поломкой оборудования;
г) воздействия, обусловленные деформациями начала, сопровождающимися коренным изменением структуры грунта (рядом замачивании просадочных грунтов) неужели оседанием его в районах горных выработок и в карстовых.
СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК
1.10. Счеты конструкций и оснований по предельным состояниям первой и другой групп следует выполнять с учетом неблагоприятных сочетаний нагрузок иль соответствующих им усилий.
Сии сочетания устанавливаются из анализа реальных вариантов одновременного поступки различных нагрузок для рассматриваемой стадии работы конструкции не то — не то основания.
1.11. В зависимости от учитываемого состава нагрузок подобает различать:
а) основные сочетания нагрузок, состоящие с постоянных, длительных и кратковременных;
б) особые сочетания нагрузок, состоящие изо постоянных, длительных, кратковременных и одной с особых нагрузок.
Временные нагрузки с двумя нормативными значениями надлежит включать в сочетания как длительные — возле учете пониженного нормативного значения, что кратковременные — при учете полного нормативного значения.
В особых сочетаниях нагрузок, включающих взрывные воздействия alias нагрузки, вызываемые столкновением транспортных средств с частями сооружений, можно не учитывать кратковременные нагрузки, указанные в п. 1.8*.
1.12. Около учете сочетаний, включающих постоянные и безграмотный менее двух временных нагрузок, расчетные значения временных нагрузок иначе соответствующих им усилий надлежит умножать на коэффициенты сочетаний, равные:
в основных сочетаниях для того длительных нагрузок y1 = 0,95; на кратковременных y2 = 0,9;
в особых сочетаниях к длительных нагрузок y1 = 0,95; на кратковременных y2 = 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах проектирования сооружений исполнение) сейсмических районов и в других нормах проектирования конструкций и оснований. Возле этом особую нагрузку необходимо принимать без снижения.
Подле учете основных сочетаний, включающих постоянные нагрузки и одну временную нагрузку (длительную либо кратковременную), коэффициенты y1, y2 вводить невыгодный следует.
Примечание. В основных сочетаниях около учете трех и более кратковременных нагрузок их расчетные значения позволяется умножать на коэффициент сочетания y2, принимаемый интересах первой (по степени влияния) кратковременной нагрузки — 1,0, пользу кого второй — 0,8, для остальных — 0,6.
1.13. Рядом учете сочетаний нагрузок в соответствии с указаниями п. 1.12 по (по грибы) одну временную нагрузку пристало принимать:
а) нагрузку определенного рода с одного источника (давление иль разрежение в емкости, снеговую, ветровую, гололедную нагрузки, температурные климатические воздействия, нагрузку ото одного погрузчика, электрокара, мостового может ли быть подвесного крана);
б) нагрузку через нескольких источников, если их совместное работа учтено в нормативном и расчетном значениях нагрузки (нагрузку ото оборудования, людей и складируемых материалов бери одно или несколько перекрытий с учетом коэффициентов yA и yn, приведенных в пп. 3.8 и 3.9; нагрузку с нескольких мостовых или подвесных кранов с учетом коэффициента y, приведенного в п. 4.17; гололедно-ветровую нагрузку, определяемую в соответствии с п. 7.4).
2. Влияние КОНСТРУКЦИЙ И ГРУНТОВ
2.1. Нормативное значительность веса конструкций заводского изготовления должно определять на основании стандартов, рабочих чертежей может ли быть паспортных данных заводов-изготовителей, других строительных конструкций и грунтов — в соответствии с проектным размерам и удельному весу материалов и грунтов с учетом их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений.
2.2. Коэффициенты надежности в соответствии с нагрузке gf для веса строительных конструкций и грунтов приведены в табл. 1.
Табель 1
Конструкции сооружений и вид грунтов
Индекс надежности по нагрузке gf
Конструкции:
металлические
1,05
бетонные (со средней плотностью сверх 1600 кг/м3), железобетонные, каменные, армокаменные, деревянные
1,1
бетонные (со средней плотностью 1600 кг/м3 и не в такой мере), изоляционные, выравнивающие и отделочные ряды (плиты, материалы в рулонах, засылки, стяжки и т.п.), выполняемые:
в заводских условиях
1,2
получи строительной площадке
1,3
Грунты:
в природном залегании
1,1
насыпные
1,15
Примечания: 1. Присутствие проверке конструкций на надежность положения против опрокидывания, а тоже в других случаях, когда сужение веса конструкций и грунтов может отягчить условия работы конструкций, пристало произвести расчет, принимая интересах веса конструкции или ее части характеристика надежности по нагрузке gf = 0,9.
2. Быть определении нагрузок от грунта годится учитывать нагрузки от складируемых материалов, оборудования и транспортных средств, передаваемые для грунт.
3. Для металлических конструкций, в которых деятельность от собственного веса превышают 50 % общих усилий, подобает принимать gf = 1,1.
3. НАГРУЗКИ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ, ЛЮДЕЙ, ЖИВОТНЫХ, СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ
3.1. Нормы настоящего раздела распространяются возьми нагрузки от людей, животных, оборудования, изделий, материалов, временных перегородок, действующие держи перекрытия зданий и полы получай грунтах.
Варианты загружения перекрытий этими нагрузками надлежит принимать в соответствии с предусмотренными условиями возведения и эксплуатации зданий. Неравно на стадии проектирования талант об этих условиях недостаточны, около расчете конструкций и оснований нельзя не рассмотреть следующие варианты загружения отдельных перекрытий:
сплошное загружение принятой нагрузкой;
неблагоприятное частичное загружение около расчете конструкций и оснований, чувствительных к подобный схеме загружения;
отсутствие временной нагрузки.
Около этом суммарная временная груз на перекрытия многоэтажного здания возле неблагоприятном частичном их загружении маловыгодный должна превышать нагрузку близ сплошном загружении перекрытий, определенную с учетом коэффициентов сочетаний yn, значения которых вычисляются в области формулам (3) и (4).
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК Ото ОБОРУДОВАНИЯ, СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ
3.2. Нагрузки ото оборудования (в том числе трубопроводов, транспортных средств), складируемых материалов и изделий устанавливаются в строительном задании держи основании технологических решений, в котором должны быть приведены:
а) возможные держи каждом перекрытии и полах для грунте места расположения и параметры опор оборудования, размеры участков складирования и хранения материалов и изделий, места возможного сближения оборудования в процессе эксплуатации иль перепланировки;
б) нормативные значения нагрузок и коэффициенты надежности после нагрузке, принимаемые в соответствии с указаниями настоящих норм, про машин с динамическими нагрузками — нормативные значения инерционных сил и коэффициенты надежности согласно нагрузке для инерционных сил, а в свой черед другие необходимые характеристики.
Близ замене фактических нагрузок получи перекрытия эквивалентными равномерно распределенными нагрузками последние долженствует определять расчетом и назначать дифференцированно в (видах различных конструктивных элементов (плит, второстепенных жилье, ригелей, колонн, фундаментов). Принимаемые значения эквивалентных нагрузок должны обеспечивать несущую переимчивость и жесткость элементов конструкций, требуемые числом условиям их загружения фактическими нагрузками. Полные нормативные значения эквивалентных мерно распределенных нагрузок для производственных и складских помещений нелишне принимая для плит и второстепенных домик не менее 3,0 кПа (300 кгс/м2), для того ригелей, колонн и фундаментов — безлюдный (=малолюдный) менее 2,0 кПа (200 кгс/м2).
Регистрация перспективного увеличения нагрузок через оборудования и складируемых материалов позволяется при технико-экономическом обосновании.
3.3. Нормативное ценность веса оборудования, в том числе трубопроводов, надлежит определять на основании стандартов не то — не то каталогов, а для нестандартного оборудования — получи основании паспортных данных заводов-изготовителей не то — не то рабочих чертежей.
В состав нагрузки ото веса оборудования следует содержать собственный вес установки не то — не то машины (в том числе привода, постоянных приспособлений, опорных устройств, подливок и подбетонок), сила изоляции, заполнителей оборудования, возможных быть эксплуатации, наиболее тяжелой обрабатываемой детали, авторитет транспортируемого груза, соответствующий номинальной грузоподъемности и т.п.
Нагрузки ото оборудования на перекрытия и полы для грунтах необходимо принимать в зависимости через условий его размещения и возможного перемещения возле эксплуатации. При этом годится предусматривать мероприятия, исключающие насущность усиления несущих конструкций, связанного с перемещением технологического оборудования вот время монтажа или эксплуатации здания.
Пи учитываемых одновременно погрузчиков сиречь электрокаров и их размещение держи перекрытии при расчете различных элементов нужно принимать по строительному заданию возьми основании технологических решений.
Динамическое влияние вертикальных нагрузок от погрузчиков и электрокаров разрешается учитывать путем умножения нормативных значений статических нагрузок получи и распишись коэффициент динамичности, равный 1,2.
3.4. Процент надежности по нагрузке gt про веса оборудования приведен в табл. 2.
Заставка 2
Вес
Коэффициент надежности за нагрузке gt
Стационарного оборудования
1,05
Изоляции стационарного оборудования
1,2
Заполнителей оборудования (в томишко числе резервуаров и трубопроводов):
жидкостей
1,0
суспензий, шламов, сыпучих тел
1,1
Погрузчиков и электрокаров (с грузом)
1,2
Мерно РАСПРЕДЕЛЕННЫЕ НАГРУЗКИ
3.5. Нормативные значения ровно распределенных временных нагрузок нате плиты перекрытий, лестницы и полы получай грунтах приведены в табл. 3.
3.6. Нормативные значения нагрузок в ригели и плиты перекрытий ото веса временных перегородок необходимо принимать в зависимости от их конструкции, расположения и характера опирания в перекрытия и стены. Указанные нагрузки разрешено учитывать как равномерно распределенные добавочные нагрузки, принимая их нормативные значения нате основании расчета для предполагаемых схем размещения перегородок, только не менее 0,5 кПа (50 кгс/м2).
3.7. Коэффициенты надежности вдоль нагрузке gf для равномерно распределенных нагрузок нелишне принимать:
1,3 — при полном нормативном значении слабее. Ant. более 2,0 кПа (200 кгс/м2);
1,2 — присутствие полном нормативном значении 2,0 кПа (200 кгс/м2) и побольше.
Коэффициент надежности по нагрузке через веса временных перегородок должно принимать в соответствии с указаниями п. 2.2.
3.8. Быть расчете балок, ригелей, плит, а равно как колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки ото одного перекрытия, полные нормативные значения нагрузок, указанные в табл. 3, подобает снижать в зависимости от погрузочный площади А, м2, рассчитываемого элемента умножением возьми коэффициент сочетания yА, равный.
а) пользу кого помещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а (присутствие А > А1 = 9 м2),
(1)
б) для помещений, указанных в поз. 4, 11, 12, б (близ А > А2 = 36 м2),
(2)
Примечание. При расчете стен, воспринимающих нагрузки с одного перекрытия, значения нагрузок пристало снижать а зависимости от погрузочный площади А рассчитываемых элементов (плит, домик), опирающихся на стены.
3.9. Подле определении продольных усилий про расчета колонн, стен и фундаментов, воспринимающих нагрузки ото двух перекрытий и более, полные нормативные значения нагрузок указанные в табл. 3, нужно снижать умножением на составляющая сочетания yn:
а) для помещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а,
(3)
б) исполнение) помещений, указанных в поз. 4, 11, 12, б,
(4)
идеже — определяются в соответствии с п. 3.8;
п — общее дробь перекрытий (для помещений, указанных в табл. 3, поз. 1, 2, 4, 11, 12, а, б), нагрузки с которых учитываются при расчете рассматриваемого сечения колонны, стены, фундамента.
Выноска. При определении изгибающих моментов в колоннах и стенах нужно учитывать снижение нагрузок во (избежание примыкающих к ним балок и ригелей в соответствии с указаниями п. 3.8.
СОСРЕДОТОЧЕННЫЕ НАГРУЗКИ И НАГРУЗКИ Сверху ПЕРИЛА
3.10. Несущие элементы перекрытий, покрытий, лестниц и балконов (лоджий) должны взяться проверены на сосредоточенную вертикальную нагрузку, приложенную к элементу, в неблагоприятном положении бери квадратной площадке со сторонами неважный (=маловажный) более 10 см (возле отсутствии других временных нагрузок). В противном случае в строительном задании на основании технологических решений отнюдь не предусмотрены более высокие нормативные значения сосредоточенных нагрузок, их нужно принимать равными:
а) для перекрытий и лестниц- 1,5 кН (150 кгс);
б) про чердачных перекрытий, покрытий, террас и балконов — 1,0 кН (100 кгс);
в) на покрытий, по которым разрешается передвигаться только с помощью трапов и мостиков, — 0,5 кН (50 кгс).
Основы, рассчитанные на возможные подле возведении и эксплуатации местные нагрузки через оборудования и транспортных средств, позволяется не проверять на указанную сосредоточенную нагрузку.
3.11. Нормативные значения горизонтальных нагрузок для поручни перил лестниц и балконов должно принимать равными:
а) для жилых зданий, дошкольных учреждений, домов отдыха, санаториев, больниц и других лечебных учреждений — 0,3 кН/м (30 кгс/м);
б) в (видах трибун и спортивных залов — 1,5 кН/м (150 кгс/м);
в) ради других зданий и помещений рядом отсутствии специальных требований — 0,8 кН/м (80 кгс/м).
Контрбаланс 3
Здания и помещения
Нормативные значения нагрузок r, кПа (кгс/м2)
полное
пониженное
1. Квартиры жилых зданий; спальные помещения детских дошкольных учреждений и школ-интернатов; жилые помещения домов отдыха и пансионатов, общежитий и гостиниц; чертог больниц и санаториев; террасы
1,5 (150)
0,3 (30)
2. Служебные помещения административного, инженерно-технического, научного персонала организаций и учреждений; классные помещения учреждений просвещения; бытовые помещения (гардеробные, душевые, умывальные, уборные) промышленных предприятий и общественных зданий и сооружений
2,0 (200)
0,7 (70)
3. Кабинеты и лаборатории учреждений здравоохранения, лаборатории учреждений просвещения, науки; помещения электронно-вычислительных машин; кухни общественных зданий; технические этажи; подвальные помещения
Отнюдь не менее 2,0 (200)
Не меньше 1,0 (100)
4. Залы:
а) читальные
2,0 (200)
0,7 (70)
б) обеденные (в кафетерий, ресторанах, столовых)
3,0 (300)
1,0 (100)
в) собраний и совещаний, ожидания, зрительные и концертные, спортивные
4,0 (400)
1,4 (140)
г) торговые, выставочные и экспозиционные
Безграмотный менее 4,0 (400)
Не поменьше 1,4 (140)
5. Книгохранилища; архивы
Неважный (=маловажный) менее 5,0 (500)
Не больше 5,0 (500)
6. Сцены зрелищных предприятий
Безвыгодный менее 5,0 (500)
Не не в такой мере 1,8 (180)
7. Трибуны:
а) с закрепленными сиденьями
4,0 (400)
1,4 (140)
б) исполнение) стоящих зрителей
5,0 (500)
1,8 (180)
8. Чердачные помещения
0,7 (70)
—
9. Покрытия в участках:
а) с возможным скоплением людей (выходящих с производственных помещений, залов, аудиторий и т.п.)
4,0 (400)
1,4 (140)
б) используемых чтобы отдыха
1,5 (150)
0,5 (50)
в) прочих
0,5 (50)
—
10. Балконы (лоджии) с учетом нагрузки:
а) полосовой равномерной сверху участке шириной 0,8 м по ограждения балкона (лоджии)
4,0 (400)
1,4 (140)
б) постоянный равномерной на площади балкона (лоджии), реторсия которой неблагоприятнее, чем определяемое вдоль поз. 10, а
2,0 (200)
0,7 (70)
11. Участки обслуживания и ремонта оборудования в производственных помещениях
Неважный (=маловажный) менее 1,5 (150)
—
12. Вестибюли, прогулочный зал, коридоры, лестницы (с относящимися к ним проходами), примыкающие к помещениям, указанным в позициях:
а) 1, 2 и 3
3,0 (300)
1,0 (100)
б) 4, 5, 6 и 11
4,0 (400)
1,4 (140)
в) 7
5,0 (500)
1,8 (180)
13. Перроны вокзалов
4,0 (400)
1,4 (140)
14. Помещения исполнение) скота:
мелкого
Безлюдный (=малолюдный) менее 2,0 (200)
Не не так 0,7 (70)
крупного
Не больше 5,0 (500)
Не менее 1,8 (180)
Примечания: 1. Нагрузки, указанные в поз. 8, годится учитывать на площади, неважный (=маловажный) занятой оборудованием и материалами.
2. Нагрузки, указанные в поз. 9, годится учитывать без снеговой нагрузки.
3. Нагрузки, указанные в поз. 10, пристало учитывать при расчете несущих конструкции балконов (лоджий) и участков стен в местах защемления сих конструкций. При расчете нижележащих участков стен, фундаментов и оснований нагрузки сверху балконы (лоджии) следует проглатывать равными нагрузкам примыкающих основных помещений зданий и понижать их с учетом указаний пп. 3.8 и 3.9.
4. Нормативные значения нагрузок на зданий и помещений, указанных в поз. 3, 4, г, 5, 6, 11 и 14, должно принимать по строительному заданию для основании технологических решений.
Для того обслуживающих площадок, мостиков, ограждений крыш, предназначенных в целях непродолжительного пребывания людей, нормативное много значить горизонтальной сосредоточенной нагрузки получай поручни перил следует отодвигаться 0,3 кН (30 кгс) (в любом месте вдоль длине поручня), если в области строительному заданию на основании технологических решений никак не требуется большее значение нагрузки.
Угоду кому) нагрузок, указанных в пп. 3.10 и 3.11, годится принимать коэффициент надежность числом нагрузке gf = 1,2.
4. НАГРУЗКИ ОТ МОСТОВЫХ И ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ
4.1. Нагрузки с мостовых и подвесных кранов годится определять в зависимости от групп режимов их работы, устанавливаемых ГОСТ 25546-82, через вида привода и от способа подвеса груза. Безупречный перечень мостовых и подвесных кранов разных групп режимов работы приведен в справочном приложении 1.
4.2. Полные нормативные значения вертикальных нагрузок, передаваемых колесами кранов нате балки кранового пути, и некоторые необходимые для расчета сведения следует принимать в соответствии с требованиями государственных стандартов для краны, а для нестандартных кранов — в соответствии с данными, указанными в паспортах заводов-изготовителей.
Подстрочное примечание. Под крановым путем понимаются обе балки, несущие Водан мостовой кран, и все балки, несущие Водан подвесной кран (две балки — рядом однопролетном, три — при двухпролетном подвесном кране и т.п.).
4.3. Нормативное существенность горизонтальной нагрузки, направленной повдоль кранового пути и вызываемой торможением моста электрического крана, нужно принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки в тормозные колеса рассматриваемой стороны крана.
4.4. Нормативное цена горизонтальной нагрузки, направленной против кранового пути и вызываемой торможением электрической тележки, годится принимать равным:
для кранов с гибким подвесом груза — 0,05 фонды подъемной силы крана и веса тележки;
пользу кого кранов с жестким подвесом груза — 0,1 средства подъемной силы крана и веса тележки.
Эту нагрузку пристало учитывать при расчете поперечных рам зданий и домик крановых путей. При этом принимается, будто нагрузка передается на одну сторону (балку) кранового пути, распределяется по-братски между всеми опирающимися получи нее колесами крана и может взяться направлена как внутрь, эдак и наружу рассматриваемого пролета.
4.5. Нормативное важность горизонтальной нагрузки, направленной несмотря на кранового пути и вызываемой перекосами мостовых электрических кранов и непараллельностью крановых путей (главный силой), для каждого ходового тачка крана следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки в колесо.
Эту нагрузку надобно учитывать только при расчете прочности и устойчивости жилье крановых путей и их креплений к колоннам в зданиях с кранами групп режимов работы 7К, 8К. Возле этом принимается, что задание передается на балку кранового пути с всех колес одной стороны крана и может браться направлена как внутрь, бесцельно и наружу рассматриваемого пролета здания. Нагрузку, указанную в п. 4.4, безвыгодный следует учитывать совместно с микробоковой силой.
4.6. Горизонтальные нагрузки ото торможения моста и тележки крана и боковые силы считаются приложенными в месте контакта ходовых колес крана с рельсом.
4.7. Нормативное разум горизонтальной нагрузки, направленной по кранового пути и вызываемой ударом крана о безвыходный упор, следует определять в соответствии с указаниями, приведенными в обязательном приложении 2. Эту нагрузку существенно учитывать только при расчете упоров и их креплений к балкам кранового пути.
4.8. Составляющая надежности по нагрузке во (избежание крановых нагрузок следует пить gf = 1,1.
Примечание. При учете местного и динамического поведение сосредоточенной вертикальной нагрузки с одного колеса крана полное нормативное многознаменательность этой нагрузки следует множить при расчете прочности жилье крановых путей на добавочный коэффициент gf, равный:
1,6 — для группы режима работы кранов 8К с жестким подвесом груза;
1,4 — пользу кого группы режима работы кранов 8К с гибким подвесом груза;
1,3 — в целях группы режима работы кранов 7К;
1,1 — пользу кого остальных групп режимов работы кранов.
Около проверке местной устойчивости стенок домик значение дополнительного коэффициента надлежит принимать равным 1,1.
4.9. При расчете прочности и устойчивости жилье кранового пути и их креплений к несущим конструкциям расчетные значения вертикальных крановых нагрузок пристало умножать на коэффициент динамичности, равновеликий. Ant. неравный:
при шаге колонн безлюдный (=малолюдный) более 12 м:
1,2 — для группы режима работы мостовых кранов 8К;
1,1 — на групп режимов работы мостовых кранов 6К и 7К, а вдобавок для всех групп режимов работы подвесных кранов;
рядом шаге колонн свыше 12 м — 1,1 на группы режима работы мостовых кранов 8К.
Расчетные значения горизонтальных нагрузок через мостовых кранов группы режима работы 8К должно учитывать с коэффициентом динамичности, равным 1,1.
В остальных случаях отношение динамичности принимается равным 1,0.
Рядом расчете конструкций на работоспособность, проверке прогибов балок крановых путей и смещений колонн, а опять же при учете местного образ действий сосредоточенной вертикальной нагрузки ото одного колеса крана пропорция динамичности учитывать не долженствует.
4.10. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости жилье крановых путей следует сообразоваться не более чем ото двух наиболее неблагоприятных до воздействию мостовых или подвесных кранов.
4.11. Вертикальные нагрузки присутствие расчете прочности и устойчивости рам, колонн, фундаментов, а тоже оснований в зданиях с мостовыми кранами в нескольких пролетах (в каждом пролете возьми одном ярусе) следует брать на каждом пути неважный (=маловажный) более чем от двух как никогда неблагоприятных по воздействию кранов, а близ учете совмещения в одном створе кранов разных пролетов — безграмотный более чем от четырех как никогда неблагоприятных по воздействию кранов.
4.12. Вертикальные нагрузки присутствие расчете прочности и устойчивости рам, колонн, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а в свой черед оснований зданий с подвесными кранами получи и распишись одном или нескольких путях необходимо принимать на каждом пути далеко не более чем от двух преимущественно неблагоприятных по воздействию кранов. Присутствие учете совмещения в одном створе подвесных кранов, работающих бери разных путях, вертикальные нагрузки нужно принимать:
не более нежели от двух кранов — на колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда возле двух крановых путях в пролете;
без- более чем от четырех кранов
в (видах колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего ряда;
к колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда подле трех крановых путях в пролете;
угоду кому) стропильных конструкций при двух аль трех крановых путях в пролете.
4.13. Горизонтальные нагрузки присутствие расчете прочности и устойчивости жилье крановых путей, колонн, рам, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а в свою очередь оснований следует учитывать малограмотный более чем от двух в особенности неблагоприятных по воздействию кранов, расположенных получи одном крановом пути неужели на разных путях в одном створе. Около этом для каждого крана ничего не поделаешь учитывать только одну горизонтальную нагрузку (поперечную река продольную).
4.14. Число кранов, учитываемое в расчетах прочности и устойчивости подле определении вертикальных и горизонтальных нагрузок через мостовых кранов на двух иначе говоря трех ярусах в пролете, возле одновременном размещении в пролете наравне подвесных, так и мостовых кранов, а вот и все при эксплуатации подвесных кранов, предназначенных угоду кому) передачи груза с одного крана возьми другой с помощью перекидных мостиков, необходимо принимать по строительному заданию получи основании технологических решений.
4.15. Подле определении вертикальных и горизонтальных прогибов жилье крановых путей, а также горизонтальных смещений колонн нагрузку должно учитывать от одного как никогда неблагоприятного по воздействию крана.
4.16. Быть наличии на крановом пути одного крана и рядом условии, что второй крамбол не будет установлен закачаешься время эксплуатации сооружения, нагрузки нате этом пути должны находиться учтены только от одного крана.
4.17. Быть учете двух кранов нагрузки с них необходимо умножать держи коэффициент сочетаний:
y = 0,85 — ради групп режимов работы кранов 1К — 6К;
y = 0,95 — интересах групп режимов работы кранов 7К, 8К.
Около учете четырех кранов нагрузки с них необходимо умножать для коэффициент сочетаний:
y = 0,7 — исполнение) групп режимов работы кранов 1К — 6К;
y = 0,8 — интересах групп режимов работы кранов 7К, 8К.
Возле учете одного крана вертикальные и горизонтальные нагрузки с него необходимо принимать помимо снижения.
4.18. При расчете для выносливость балок крановых путей почти электрические мостовые краны и креплений сих балок к несущим конструкциям нужно учитывать пониженные нормативные значения нагрузок в соответствии с п. 1.7*, и. Подле этом для проверки выносливости стенок жилье в зоне действия сосредоточенной вертикальной нагрузки ото одного колеса крана пониженные нормативные значения вертикального деятельность колеса следует умножать возьми коэффициент, учитываемый при расчете прочности жилье крановых путей в соответствии с примечанием к п. 4.8. Группы режимов работы кранов, быть которых следует производить план на выносливость, устанавливаются нормами проектирования конструкции.
5. СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ
5.1*. Полное расчетное многознаменательность снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия пристало определять по формуле
(5)
идеже Sg — расчетное значение веса снегового покрова сверху 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с п. 5.2;
m — фактор перехода от веса снегового покрова владенья к снеговой нагрузке на покрывание, принимаемый в соответствии с пп. 5.3 — 5.6.
(Измененная форма. Изм. № 2).
5.2*. Расчетное значение веса снегового покрова Sg получи и распишись 1 м2 горизонтальной поверхности земли нелишне принимать в зависимости от снегового района Российской Федерации за данным табл. 4.
Таблица 4*
Снеговые районы Российской Федерации (принимаются согласно карте 1 обязательного приложения 5)
I
II
III
IV
V
VI
VII
VIII
Sg, кПа (кгс/м2)
0,8
(80)
1,2 (120)
1,8 (180)
2,4 (240)
3,2 (320)
4,0 (400)
4,8 (480)
5,6 (560)
Выноска. В горных и малоизученных районах, обозначенных держи карте 1 обязательного приложение 5, в пунктах с высотой по-над уровнем моря более 1500 м, в местах со сложным рельефом, а в свой черед при существенном отличии местных данных через приводимых в таблице 4* расчетные значения веса снегового покрова долженствует устанавливать на основе данных Росгидромета. Присутствие этом в качестве расчетного значения Sg годится принимать превышаемый в среднем Водан раз в 25 лет каждогодний максимум веса снегового покрова, судимый на основе данных маршрутных снегосъемок о запасах воды нате защищенных от прямого воздействия ветра участках (в лесу около кронами деревьев или получай лесных полянах) за метакинез не менее 20 полет.
(Измененная редакция. Изм. № 2).
5.3. Схемы распределения снежный нагрузки и значения коэффициента m пристало принимать в соответствии с обязательным приложением 3, подле этом промежуточные значения коэффициента m делать нечего определять линейной интерполяцией.
В тех случаях, часом более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возникают быть частичном загружении, следует принимать во внимание схемы со снеговой нагрузкой, действующей получи и распишись половине или четверти пролета (чтобы покрытий с фонарями — на участках шириной b).
Выноска. В необходимых случаях снеговые нагрузки нелишне определять с учетом предусмотренного дальнейшего расширения здания.
5.4. Варианты с повышенными местными снеговыми нагрузками, приведенные в обязательном приложении 3, ну что ж учитывать при расчете плит, настилов и прогонов покрытий, а равно как при расчете тех элементов несущих конструкций (ферм, жилье, колонн и т.п.), для которых указанные варианты определяют размеры сечений.
Примечания. При расчетах конструкций дозволено применение упрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных согласно воздействию схемам нагрузок, приведенным в обязательном приложении 3. Возле расчете рам и колонн производственных зданий разрешено учет только равномерно распределенной снежный нагрузки, за исключением мест перепадов покрытий, идеже необходимо учитывать повышенную снеговую нагрузку.
5.5*. Коэффициенты m, установленные в соответствии с указаниями схем 1, 2, 5 и 6 обязательного приложения 3 про пологих (с уклонами до 12 % то есть (т. е.) с £ 0,05) покрытий однопролетных и многопролетных зданий сверх фонарей, проектируемых в районах со средней скоростью ветра по (по грибы) три наиболее холодных месяца v ³ 2 м/с, необходимо снижать умножением на составляющая где k — принимается по табл. 6; b — масштаб. Ant. длина покрытия, принимаемая не сильнее 100 м.
Для покрытий с уклонами ото 12 до 20 % однопролетных и многопролетных зданий вне фонарей, проектируемых в районах с v ³ 4 м/с, характеристика m, установленный в соответствии с указаниями схем 1 и 5 обязательного приложения 3, надлежит снижать умножением на степень, равный 0,85.
Среднюю скорость ветра v вслед за три наиболее холодных месяца подобает принимать по карте 2 обязательного приложения 5.
Пикирование снеговой нагрузки, предусматриваемое настоящим пунктом, маловыгодный распространяется:
а) на покрытия зданий в районах со среднемесячной температурой воздуха в январе за пределами минус 5°С (см. карту 5 обязательного приложения 5);
б) держи покрытия зданий, защищенных с прямого воздействия ветра соседними побольше высокими зданиями, удаленными поменьше чем на 10 h1, идеже h1 — разность высот соседнего и проектируемого зданий;
в) возьми участки покрытий длиной b, b1 и b2, у перепадов высот зданий и парапетов (см. схемы 8 — 11 обязательного приложения 3).
5.6. Коэффициенты m быть определении снеговых нагрузок угоду кому) неутепленных покрытий цехов с повышенными тепловыделениями возле уклонах кровли свыше 3 % и обеспечении надлежащего отвода талой воды долженствует снижать на 20 % несамостоятельно от снижения, предусмотренного п. 5.5.
5.7*. Нормативное многознаменательность снеговой нагрузки определяется умножением расчетного значения возьми коэффициент 0,7.
(Измененная редакция. Течение. № 2).
6. ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ
6.1. Ветровую нагрузку бери сооружение следует рассматривать делать за скольких совокупность:
а) нормального давления we, приложенного к внешней поверхности сооружения тож элемента;
б) сил трения wf, направленных сообразно касательной к внешней поверхности и отнесенных к площади ее горизонтальной (угоду кому) шедовых или волнистых покрытий, покрытий с фонарями) иначе вертикальной проекции (для стен с лоджиями и подобных конструкций);
в) нормального давления wi, приложенного к внутренним поверхностям зданий с проницаемыми ограждениями, с открывающимися или — или постоянно открытыми проемами;
либо якобы нормальное давление wx, wy, обусловленное общим сопротивлением сооружения в направлении осей х и y и условно приложенное к проекции сооружения бери плоскость, перпендикулярную соответствующей оси.
Близ проектировании высоких сооружений, относительные размеры которых удовлетворяют условию h/d > 10, делать нечего дополнительно производить поверочный вычисление на вихревое возбуждение (передний резонанс); здесь h — высота сооружения, d — меньший размер поперечного сечения, расположенного получи уровне 2/3h.
6.2. Ветровую нагрузку нелишне определять как сумму средней и пульсационной составляющих.
Рядом определении внутреннего давления wi, а и при расчете многоэтажных зданий высотой давно 40 м и одноэтажных производственных зданий высотой прежде 36 м при отношении высоты к пролету не столь 1,5, размещаемых в местностях типов А и В (см. п. 6.5), пульсационную составляющую передний нагрузки допускается не брать в расчет.
6.3. Нормативное значение средней составляющей зефирный нагрузки wm на высоте z надо поверхностью земли следует предназначать по формуле
(6)
где w0 — нормативное толкование ветрового давления (см. п. 6.4);
k — параметр, учитывающий изменение ветрового давления до высоте (см. п. 6.5);
с — аэродинамический компонента (см. п. 6.6).
6.4. Нормативное значение ветрового давления w0 пристало принимать в зависимости от ветрового района Гулаг по данным табл. 5.
Интересах горных и малоизученных районов, обозначенных получи и распишись карте 3, нормативное подтекст ветрового давления w0 допускается называть на основе данных метеостанций Госкомгидромета, а в свой черед результатов обследования районов строительства с учетом опыта эксплуатации сооружений. Рядом этом нормативное значение ветрового давления w0, Движение, следует определять по формуле
(7)
идеже v0 — численно равно скорости ветра, м/с, получи и распишись уровне 10 м над поверхностью владенья для местности типа А, соответствующей 10-минутному интервалу осреднения и превышаемой в среднем крата в 5 лет (если техническими условиями, утвержденными в установленном порядке, отнюдь не регламентированы другие периоды повторяемости скоростей ветра).
6.5. Соотношение k, учитывающий изменение ветрового давления в области высоте z, определяется по табл. 6 в зависимости через типа местности. Принимаются следующие типы местности:
А — открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундрюк;
В — городские территории, лесные массивы и кое-кто местности, равномерно покрытые препятствиями высотой сильнее 10 м;
С — городские районы с застройкой зданиями высотой сильнее 25 м.
Таблица 5
Ветровые районы Гулаг (принимаются по карте 3 обязательного приложения 5)
Ia
I
II
III
IV
V
VI
VII
w0, кПа (кгс/м2)
0,17 (17)
0,23 (23)
0,30 (30)
0,38 (38)
0,48 (48)
0,60 (60)
0,73 (73)
0,85 (85)
Кромлех считается расположенным в местности данного подобно, если эта местность сохраняется с наветренной стороны сооружения для расстоянии 30h — при высоте сооружения h после 60 м и 2 км — при большей высоте.
Рамка 6
Высота z, м
Коэффициент k для типов местности
А
В
С
£ 5
0,75
0,5
0,4
10
1,0
0,65
0,4
20
1,25
0,85
0,55
40
1,5
1,1
0,8
60
1,7
1,3
1,0
80
1,85
1,45
1,15
100
2,0
1,6
1,25
150
2,25
1,9
1,55
200
2,45
2,1
1,8
250
2,65
2,3
2,0
300
2,75
2,5
2,2
350
2,75
2,75
2,35
³ 480
2,75
2,75
2,75
Замечание. При определении ветровой нагрузки типы местности могут толкать(ся) различными для разных расчетных направлений ветра.
6.6. Быть определении компонентов ветровой нагрузки we, wf, wi, wx, wy нелишне использовать соответствующие значения аэродинамических коэффициентов: внешнего давления сe, несогласие сf, внутреннего давления сi и лобового сопротивления сx другими словами сy, принимаемых по обязательному приложению 4, идеже стрелками показано направление ветра. Нить (красная) «плюс» у коэффициентов сe или сi соответствует направлению давления ветра для соответствующую поверхность, знак «минус» — ото поверхности. Промежуточные значения нагрузок долженствует определять линейной интерполяцией.
Около расчете креплений элементов ограждения к несущим конструкциям в углах здания и ровно по внешнему контуру покрытия долженствует учитывать местное отрицательное высокое дав ветра с аэродинамическим коэффициентом сe = -2, распределенное повдоль поверхностей на ширине 1,5 м (шайтан. 1).
В случаях, не предусмотренных обязательным приложением 4 (некоторый формы сооружений, учет близ надлежащем обосновании других направлений ветрового потока возможно ли составляющих общего сопротивления тела точно по другим направлениям и т.п.), аэродинамические коэффициенты можно принимать по справочным и экспериментальным данным неужто на основе результатов продувок моделей конструкций в аэродинамических трубах.
Заметка. При определении ветровой нагрузки получи и распишись поверхности внутренних стен и перегородок присутствие отсутствии наружного ограждения (держи стадии монтажа здания) годится использовать аэродинамические коэффициенты внешнего давления се неужто лобового сопротивления сх.
Сатана. 1. Участки с повышенным отрицательным давлением ветра
6.7. Нормативное существенность пульсационной составляющей ветровой нагрузки wp сверху высоте z следует определять:
а) во (избежание сооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая гармоника собственных колебаний f1, Гц, превыше предельного значения собственной частоты fl, (см. п. 6.8), — числом формуле
(8)
где wm — определяется в соответствии с п. 6.3;
z — член пульсации давления ветра получи уровне z, принимаемый по табл. 7;
v — параметр пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. п. 6.9);
Эфемерида 7
Высота z, м
Коэффициент пульсаций давления ветра z на типов местности
А
В
С
£ 5
0,85
1,22
1,78
10
0,76
1,06
1,78
20
0,69
0,92
1,50
40
0,62
0,80
1,26
60
0,58
0,74
1,14
80
0,56
0,70
1,06
100
0,54
0,67
1,00
150
0,51
0,62
0,90
200
0,49
0,58
0,84
250
0,47
0,56
0,80
300
0,46
0,54
0,76
350
0,46
0,52
0,73
³ 480
0,46
0,50
0,68
Чертик. 2. Коэффициенты динамичности
1 — с целью железобетонных и каменных сооружений, а вот и все зданий со стальным каркасом быть наличии ограждающих конструкций (d = 0,3); 2 — угоду кому) стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного вроде, в том числе на железобетонных постаментах (d = 0,15)
б) во (избежание сооружений (и их конструктивных элементов), которые дозволяется рассматривать как систему с одной степенью свободы (поперечные очки одноэтажных производственных зданий, водонапорные башни и т.д.), возле f1 < fl - по формуле
(9)
где x — коэффициент динамичности, судимый по черт. 2 в зависимости ото параметра и логарифмического декремента колебаний d (см. п. 6.8);
gf — процент надежности по нагрузке (см. п. 6.11);
w0 — нормативное значительность ветрового давления, Па (см. п. 6.4);
в) исполнение) зданий, симметричных в плане, у которых f1 < fl, а также для всех сооружений, у которых f1 < fl < f2 (где f2 - вторая частота собственных колебаний сооружения), - по формуле
(10)
идеже т — масса сооружения на уровне z, отнесенная к площади поверхности, к которой приложена ветровая режим;
x — коэффициент динамичности (см. п. 6.7, б);
y — горизонтальное переезд сооружения на уровне z по мнению первой форме собственных колебаний (в (видах симметричных в плане зданий постоянной высоты в качестве у разрешается принимать перемещение от ритмически распределенной горизонтально приложенной статической нагрузки);
y — член, определяемый посредством разделения сооружения нате r участков, в пределах которых ветровая наполнение принимается постоянной, по формуле
(11)
идеже Мk — масса k-го участка сооружения;
yk — горизонтальное движение центра k-го участка;
wpk — равнодействующая пульсационной составляющей передний нагрузки, определяемой по формуле (8), получи k-й участок сооружения.
Для многоэтажных зданий с постоянными объединение высоте жесткостью, массой и шириной наветренной поверхности нормативное сила пульсационной составляющей ветровой нагрузки нате уровне z допускается определять соответственно формуле
(12)
где wph — нормативное вес пульсационной составляющей ветровой нагрузки получай высоте h верха сооружения, определяемое согласно формуле (8).
6.8. Предельное значение частоты собственных колебаний fl, Гц, подле котором допускается не принимать в расчет силы инерции, возникающие рядом колебаниях по соответствующей собственной форме, нелишне определять по табл. 8.
Табуляграмма 8
Ветровые районы СССР (принимаются объединение карте 3 обязательного приложения 5)
fl, Гц около
d = 0,3
d = 0,15
Iа
0,85
2,6
I
0,95
2,9
II
1,1
3,4
III
1,2
3,8
IV
1,4
4,3
V
1,6
5,0
VI
1,7
5,6
VII
1,9
5,9
Роль логарифмического декремента колебаний d пристало принимать:
а) для железобетонных и каменных сооружений, а в свою очередь для зданий со стальным каркасом возле наличии ограждающих конструкций d = 0,3;
б) чтобы стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного будто, в том числе на железобетонных постаментах, d = 0,15.
6.9. Характеристика пространственной корреляции пульсаций давления v необходимо определять для расчетной поверхности сооружения, бери которой учитывается корреляция пульсаций.
Расчетная сфера включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых выкручивание рук ветра передается на рассчитываемый звено сооружения.
Если расчетная элевон близка к прямоугольнику, ориентированному где-то, что его стороны параллельны основным осям (нечистый. 3), то коэффициент v долженствует определять по табл. 9 в зависимости через параметров r и c принимаемых по табл. 10.
Черный. 3 Основная система координат подле определении коэффициента корреляции v
Табель 9
r, м
Коэффициент v при c, м, равных
5
10
20
40
80
160
350
0,1
0,95
0,92
0,88
0,83
0,76
0,67
0,56
5
0,89
0,87
0,84
0,80
0,73
0,65
0,54
10
0,85
0,84
0,81
0,77
0,71
0,64
0,53
20
0,80
0,78
0,76
0,73
0,68
0,61
0,51
40
0,72
0,72
0,70
0,67
0,63
0,57
0,48
80
0,63
0,63
0,61
0,59
0,56
0,51
0,44
160
0,53
0,53
0,52
0,50
0,47
0,44
0,38
Список 10
Основная координатная плоскость, наплевать которой расположена расчетная параболоид
r
c
zoy
b
h
zox
0,4а
h
xoy
b
а
Возле расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности долженствует определять с учетом указаний обязательного приложения 4, рядом этом для решетчатого сооружения надобно принимать размеры расчетной поверхности в области его внешнему контуру.
6.10. В (видах сооружений, у которых f2 < fl, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из условия
6.11. Коэффициент надежности объединение ветровой нагрузке gt следует пить равным 1,4.
7. ГОЛОЛЕДНЫЕ НАГРУЗКИ
7.1. Гололедные нагрузки надобно учитывать при проектировании воздушных линий электропередачи и подписка, контактных сетей электрифицированного транспорта, антенно-мачтовых устройств и подобных сооружений.
7.2. Нормативное стоить линейной гололедной нагрузки на элементов кругового сечения диаметром накануне 70 мм включ. (проводов, тросов, оттяжек, мачт, вант и др.) i, Н/м, нелишне определять по формуле
(13)
Нормативное подтекст поверхностной гололедной нагрузки i¢, Танцевальный шаг, для других элементов пристало определять по формуле
(14)
В формулах (13) и (14):
b — полнота стенки гололеда, мм (превышаемая единовременно в 5 лет), на элементах кругового сечения диаметром 10 мм, расположенных получи высоте 10 м над поверхностью владенья, принимаемая по табл. 11, а получи и распишись высоте 200 м и более — до табл. 12. Для других периодов повторяемости толщину стенки гололеда надлежит принимать по специальным техническим условиям, утвержденным в установленном порядке;
k — отношение, учитывающий изменение толщины стенки гололеда за высоте и принимаемый по табл. 13;
d — поперечник провода, троса, мм;
m1 — член, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости ото диаметра элементов кругового сечения и предначертываемый по табл. 14;
m2 — пропорция, учитывающий отношение площади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полной площади поверхности элемента и принимаемый равным 0,6;
r — концентрация льда, принимаемая равной 0,9 г/см3;
g — акцелерация свободного падения, м/с2.
7.3. Коэффициент надежности сообразно нагрузке gf для гололедной нагрузки пристало принимать равным 1,3, после исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах.
7.4. Высокое дав ветра на покрытые гололедом простейшие положения следует принимать равным 25 % нормативного значения ветрового давления w0, определяемого согласие п. 6.4.
Примечания: 1. В отдельных районах Союз, где наблюдаются сочетания значительных скоростей ветра с большими размерами гололедно-изморозевых отложений, толщину стенки гололеда и его тесность, а также давление ветра подобает принимать в соответствии с фактическими данными.
2. Подле определении ветровых нагрузок получи элементы сооружений, расположенных получи высоте более 100 м по-над поверхностью земли, диаметр обледенелых проводов и тросов, водруженный с учетом толщины стенки гололеда, приведенной в табл. 12, никуда не денешься умножать на коэффициент, одинакий 1,5.
Таблица 11
Гололедные районы Союз (принимаются по карте 4 обязательного приложения 5)
I
II
III
IV
V
Толща стенки гололеда b, мм
Отнюдь не менее 3
5
10
15
Не не так 20
Таблица 12
Высота над поверхностью поместья, м
Толщина стенки гололеда b, мм, ради разных районов СССР
I района гололедности азиатской части Гулаг
V района гололедности и горных местностей
северной части европейской территории Союз
остальных
200
15
Принимается нате основании специальных обследований
Принимается в соответствии с карте 4, г обязательного приложения 5
35
300
20
Так же
То же, ровно по карте 4, д
45
400
25
«
В таком случае же, по карте 4, е
60
Заставка 13
Высота над поверхностью владенья, м
5
10
20
30
50
70
100
Коэффициент k
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
Таблица 14
Поперечник провода, троса или каната, мм
5
10
20
30
50
70
Член m1
1,1
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
Примечания (к табл. 11-14): 1. В V районе, горных и малоизученных районах Советы, обозначенных на карте 4 обязательного приложения 5, а вдобавок в сильнопересеченных местностях (на вершинах гор и холмов, получай перевалах, на высоких насыпях, в закрытых горных долинах, котловинах, глубоких выемках и т.п.) толщину стенки гололеда что дел определять на основании данных специальных обследований и наблюдений.
2. Промежуточные значения величин пристало определять линейной интерполяцией.
3. Толщину стенки гололеда нате подвешенных горизонтальных элементах кругового сечения (тросах, проводах, канатах) позволено принимать на высоте расположения их приведенного центра тяжести.
4. К определения гололедной нагрузки бери горизонтальные элементы круговой цилиндрической сложение диаметром до 70 мм толщину стенки гололеда, приведенную в табл. 12, должно снижать на 10 %.
7.5. Температуру воздуха присутствие гололеде независимо от высоты сооружений нужно принимать в горных районах с отметкой: сильнее 2000 м — минус 15°С, через 1000 до 2000 м — пробел 10 °С; для прочий территории СССР для сооружений высотой прежде 100 м — минус 5 °С, паче 100 м — минус 10 °С.
Глоссарий. В районах, где при гололеде наблюдается жар ниже минус 15°С, ее должно принимать по фактическим данным.
8. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ
8.1. В случаях, предусмотренных нормами проектирования конструкций, надлежит учитывать изменение во времени Dt средней температуры и разность температуры и по сечению элемента.
8.2. Нормативные значения изменений средних температур числом сечению элемента соответственно в теплое Dtw и заливное Dtc время года следует пожертвовать по формулам:
(15)
(16)
где tw, tc — нормативные значения средних температур числом сечению элемента в теплое и холодец время года, принимаемые в соответствии с п. 8.3;
t0w, t0c — начальные температуры в теплое и холодная закуска время года, принимаемые в соответствии с п. 8.6.
8.3. Нормативные значения средних температур tw и tc и перепадов температур в соответствии с сечению элемента в теплое Jw и холодец Jc время года для однослойных конструкций нелишне определять по табл. 15.
Обнаруживание. Для многослойных конструкций tw, tc, Jw, Jc определяются расчетом. Конструкции, изготовленные изо нескольких материалов, близких в соответствии с теплофизическим параметрам, допускается взирать как однослойные.
Таблица 15
Конструкции зданий
Здания и сооружения в стадии эксплуатации
неотапливаемые здания (не принимая во внимание технологических источников тепла) и открытые сооружения
отапливаемые здания
здания с искусственным климатом то есть (т. е.) с постоянными технологическими источниками тепла
Маловыгодный защищенные от воздействия солнечной радиации (в томище числе наружные ограждающие)
tw = tew + q1 + q4
tw = tiw + 0,6(tew — tiw) + q2 + q4
Jw = q5
Jw = 0,8(tew — tiw) + q3 + q5
tc = tec — 0,5q1
tc = tic + 0,6(tec — tic) — 0,5q2
Jc =
Jc = 0,8(tec — tic) — 0,5q3
Защищенные ото воздействия солнечной радиации (в фолиант числе внутренние)
tw = tew
tw = tiw
Jw =
tc = tec
tc = tic
Jc =
_____________
Обозначения, принятые в табл. 15:
tew, tec — средние судорожные температуры наружного воздуха созвучно в теплое и холодное время возраст, принимаемые в соответствии с п. 8.4;
tiw, tic — температуры внутреннего воздуха помещений сообразно в теплое и холодное время возраст, принимаемые по ГОСТ 12.1.005-88 тож по строительному заданию для основании технологических решений;
q1, q2, q3 — приращения средних по части сечению элемента температур и перепада температур ото суточных колебаний температуры наружного воздуха, принимаемые до табл. 16;
q4, q5 — приращения средних после сечению элемента температур и перепада температур ото солнечной радиации, принимаемые в соответствии с п. 8.5.
Примечания: 1. Около наличии исходных данных о температуре конструкций в стадии эксплуатации зданий с постоянными технологическими источниками тепла значения tw, tc, Jw, Jc необходимо принимать на основе сих данных.
2. Для зданий и сооружений в стадии возведения tw, tc, Jw, Jc определяются что для неотапливаемых зданий в стадии их эксплуатации.
Сводка 16
Конструкции зданий
Приращения температуры q, °С
q1
q2
q3
Металлические
8
6
4
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см:
раньше 15
8
6
4
от 15 раньше 39
6
4
6
св. 40
2
2
4
8.4. Средние судорожные температуры наружного воздуха в теплое tew и холодная закуска tec время года следует назначать по формулам:
(17)
(18)
где tI, tVII — многолетние средние менструация температуры воздуха в январе и июле, принимаемые соразмерно по картам 5 и 6 обязательного приложения 5;
DI, DVII — отклонения средних суточных температур ото средних месячных (DI — принимается по мнению карте 7 обязательного приложения 5, DVII = 6°С).
Примечания: 1. В отапливаемых производственных зданиях сверху стадии эксплуатации для конструкций, защищенных ото воздействия солнечной радиации, DVII дозволяется не учитывать.
2. Для горных и малоизученных районов Гулаг, обозначенных на картах 5-7 обязательного приложения 5, tec, tew определяются объединение формулам:
(19)
(20)
где tI,min, tVII,max — средние изо абсолютных значений соответственно минимальной температуры воздуха в январе и максимальной — в июле;
АI, АVII — средние судорожные амплитуды температуры воздуха созвучно в январе и в июле при ясном небе.
tI,min, tVII,max, АI, АVII принимаются по части данным Росгидромета.
8.5. Приращения q4 и q5, °С, подобает определять по формулам:
(21)
(22)
идеже r — коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности конструкции, принимаемый до СНиП II-3-79*;
Smax — максимальное цена суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, Вт/м2, принимаемое после СНиП 23-01-99*;
k — коэффициент, принимаемый соответственно табл. 17;
k1 — коэффициент, принимаемый в соответствии с табл. 18.
Таблица 17
Вид и нацеливание поверхности (поверхностей)
Фактор k
Горизонтальная
1,0
Вертикальные, ориентированные получи:
юг
1,0
ост
0,9
восток
0,7
Таблица 18
Конструкции зданий
Отношение k1
Металлические
0,7
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см:
до самого 15
0,6
от 15 после 39
0,4
св. 40
0,3
8.6. Начальную температуру, соответствующую замыканию конструкции неужто ее части в законченную систему, в теплое t0w и холодная закуска t0c время года следует квалифицировать по формулам:
(23)
(24)
Примечание. Близ наличии данных о календарном сроке замыкания конструкции, порядке производства работ и др. начальную температуру можно уточнять в соответствии с этими данными.
8.7. Компонента надежности по нагрузке gt чтобы температурных климатических воздействий Dt и J необходимо принимать равным 1,1.
9. ПРОЧИЕ НАГРУЗКИ
В необходимых случаях, предусматриваемых нормативными документами неужто устанавливаемых в зависимости от условий возведения и эксплуатации сооружений, должно учитывать прочие нагрузки, невыгодный включенные в настоящие нормы (специальные технологические нагрузки; влажностные и усадочные воздействия; ветровые воздействия, вызывающие аэродинамически неустойчивые колебания подобно галопирования, бафтинга).
10. ПРОГИБЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯ
Нормы настоящего раздела устанавливают предельные прогибы и перемещения несущих и ограждающих конструкций зданий и сооружений подле расчете по второй группе предельных состояний самобытно от применяемых строительных материалов.
Нормы маловыгодный распространяются на сооружения гидротехнические, транспорта, атомных электростанций, а равно как опор воздушных линий электропередачи, открытых распределительных устройств и антенных сооружений маза.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
10.1. При расчете строительных конструкций по мнению прогибам (выгибам) и перемещениям кажется быть выполнено условие
(25)
идеже f — прогиб (выгиб) и перемещение элемента конструкции (аль конструкции в целом), определяемые с учетом факторов, влияющих получи их значения, в соответствии с пп. 1-3 рекомендуемого приложения 6;
fu — пограничный прогиб (выгиб) и перемещение, устанавливаемые настоящими нормами.
Оплата необходимо производить исходя изо следующих требований:
а) технологических (заклад условий нормальной эксплуатации технологического и подъемно-транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.);
б) конструктивных (покрытие целостности примыкающих друг к другу элементов конструкций и их стыков, предоставление заданных уклонов);
в) физиологических (устранение вредных воздействий и ощущений дискомфорта присутствие колебаниях);
г) эстетико-психологических (ручательство благоприятных впечатлений от внешнего вида конструкций, профилактика ощущения опасности).
Каждое изо указанных требований должно бытийствовать выполнено при расчете на свой страх и риск от других.
Ограничения колебаний конструкций годится устанавливать в соответствии с нормативными документами п. 4 рекомендуемого приложения 6.
10.2. Расчетные ситуации, в целях которых следует определять прогибы и перемещения, соответствующие им нагрузки, а и требования, касающиеся строительного подъема, приведены в п. 5 рекомендуемого приложения 6.
10.3. Предельные прогибы элементов конструкций покрытий и перекрытий, ограничиваемые исходя с технологических, конструктивных и физиологических требований, годится отсчитывать от изогнутой оси, соответствующей состоянию элемента в одну секунду приложения нагрузки, от которой вычисляется интрагеосинклиналь, а ограничиваемые исходя из эстетико-психологических требований — ото прямой, соединяющей опоры сих элементов (см. также п. 7 рекомендуемого приложения 6).
10.4. Прогибы элементов конструкций безграмотный ограничиваются исходя из эстетико-психологических требований, коль (скоро) не ухудшают внешний облик конструкций (например, мембранные покрытия, наклонные козырьки, конструкции с провисающим то есть (т. е.) приподнятым нижним поясом) другими словами если элементы конструкций скрыты ото обзора. Прогибы не ограничиваются исходя с указанных требований и для конструкций перекрытий и покрытий надо помещениями с непродолжительным пребыванием людей (а именно, трансформаторных подстанций, чердаков).
Нотабене. Для всех типов покрытий единство кровельного ковра следует создавать условия, как правило, конструктивными мероприятиями (возьмем, использованием компенсаторов, созданием неразрезности элементов покрытия), а никак не повышением жесткости несущих элементов.
10.5. Множитель надежности по нагрузке интересах всех учитываемых нагрузок и соотношение динамичности для нагрузок ото погрузчиков, электрокаров, мостовых и подвесных кранов надлежит принимать равными единице.
Коэффициенты надежности сообразно ответственности необходимо принимать в соответствии с обязательным приложением 7.
10.6. Во (избежание элементов конструкций зданий и сооружений, предельные прогибы и перемещения которых маловыгодный оговорены настоящим и другими нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения через постоянных, длительных и кратковременных нагрузок далеко не должны превышать 1/150 пролета тож 1/75 вылета консоли.
ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ
10.7. Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций и нагрузки, через которых следует определять прогибы, приведены в табл. 19. Запросы к зазорам между смежными элементами приведены в п. 6 рекомендуемого приложения 6.
Пасхалия 19
Элементы конструкций
Предъявляемые запросы
Вертикальные предельные прогибы fu
Нагрузки ради определения вертикальных прогибов
1. Балки крановых путей лещадь мостовые и подвесные краны, управляемые:
с пола, в волюм числе тельферы (тали)
Технологические
l/250
Ото одного крана
изо кабины при группах режимов работы (до ГОСТ 25546-82):
Физиологические и технологические
1К-6К
l/400
Ведь же
7К
l/500
«
8К
l/600
«
2. Балки, фермы, ригели, чувство, плиты, настилы (включая поперечные ребра плит и настилов):
а) покрытий и перекрытий, открытых исполнение) обзора, при пролете l, м:
Эстетико-психологические
Постоянные и временные длительные
l £ 1
l/120
l = 3
l/150
l = 6
l/200
l = 24 (12)
l/250
l ³ 36 (24)
l/300
б) покрытий и перекрытий быть наличии перегородок под ними
Конструктивные
Принимаются в соответствии с п. 6 рекомендуемого приложения 6
Приводящие к уменьшению зазора в обществе несущими элементами конструкций и перегородками, расположенными перед элементами
в) покрытий и перекрытий подле наличии на них элементов, подверженных растрескиванию (стяжек, полов, перегородок)
«
l/150
Действующие позже выполнения перегородок, полов, стяжек
г) покрытий и перекрытий возле наличии тельферов (талей), подвесных кранов, управляемых:
с пола
Технологические
l/300 аль а/150 (меньшее из двух)
Временные с учетом нагрузки с одного крана или тельфера (тали) для одном пути
изо кабины
Физиологические
l/400 alias а/200 (меньшее из двух)
Через одного крана или тельфера (тали) возьми одном пути
д) перекрытий, подверженных действию:
Физиологические и технологические
перемещаемых грузов, материалов, узлов и элементов оборудования и других подвижных нагрузок (в книга числе при безрельсовом напольном транспорте)
l/350
0,7 полных нормативных значений временных нагрузок тож нагрузки от одного погрузчика (больше неблагоприятное из двух)
нагрузок с рельсового транспорта:
узкоколейного
l/400
Ото одного состава вагонов (может ли быть одной напольной машины) возьми одном пути
ширококолейного
l/500
Ведь же
3. Элементы лестниц (полоса, площадки, косоуры), балконов, лоджий
Эстетико-психологические
Тетушка же, что в поз. 2, а
Физиологические
Определяются в соответствии с п. 10.10
4. Плиты перекрытий, лестничные приморье и площадки, прогибу которых неважный (=маловажный) препятствуют смежные элементы
«
0,7 мм
Сосредоточенная загрузка 1 кН (100 кгс) в середине пролета
5. Перемычки и навесные стеновые панели по-над оконными и дверными проемами (ригели и размышление остекления)
Конструктивные
l/200
Приводящие к уменьшению зазора промежду несущими элементами и оконным может ли быть дверным заполнением, расположенным подо элементами
Эстетико-психологические
Тетуня же, что в поз. 2, а
_____________
Обозначения, принятые в табл. 19:
l — проектируемый пролет элемента конструкции;
а — действие балок или ферм, к которым крепятся подвесные крановые пути.
Примечания: 1. В (видах консоли вместо l следует выпи удвоенный ее вылет.
2. Во (избежание промежуточных значений l в поз. 2, а предельные прогибы годится определять линейной интерполяцией, учитывая запросы п. 7 рекомендуемого приложения 6.
3. В поз. 2, а цифры, указанные в скобках, долженствует принимать при высоте помещений после 6 м включительно.
4. Особенности вычисления прогибов согласно поз. 2, г указаны в п. 8 рекомендуемого приложения 6.
5. Около ограничении прогибов эстетико-психологическими требованиями дозволено пролет l принимать равным расстоянию в ряду внутренними поверхностями несущих стен (разве колонн).
10.8. Расстояние (зазор) через верхней точки тележки мостового крана раньше нижней точки прогнутых несущих конструкций покрытий (либо — либо предметов, прикрепленных к ним) необходимо быть не менее 100 мм.
10.9. Прогибы элементов покрытий должны находиться (в присуствии) такими, чтобы, несмотря для их наличие, был обеспечен выработка кровли не менее 1/200 в одном с направлений (кроме случаев, оговоренных в других нормативных документах).
10.10. Предельные прогибы элементов перекрытий (жилье, ригелей, плит), лестниц, балконов, лоджий, помещений жилых и общественных зданий, а равно как бытовых помещений производственных зданий, исходя изо физиологических требований, следует изображать по формуле
(26)
где g — остановка свободного падения;
р — нормативное достоинство нагрузки от людей, возбуждающих колебания, принимаемое объединение табл. 20;
р1 — пониженное нормативное роль нагрузки на перекрытия, принимаемое в соответствии с табл. 3 и 20;
q — нормативное масштаб нагрузки от веса рассчитываемого элемента и опирающихся получи него конструкций;
п — частота приложения нагрузки быть ходьбе человека, принимаемая ровно по табл. 20;
b — коэффициент, принимаемый в области табл. 20.
Таблица 20
Помещения, принимаемые в области табл. 3
p, кПа (кгс/м2)
p1, кПа (кгс/м2)
n, Гц
b
Поз. 1, 2, минуя классных и бытовых;поз. 3, 4,а, 9,б, 10,б
0,25 (25)
Принимается по мнению табл. 3
1,5
Поз. 2 — классные и бытовые;поз. 4, б-г, в довершение всего танцевальных;
поз. 9,а, 10,а, 12, 13
0,5 (50)
Так же
1,5
Поз. 4 — танцевальные;поз. 6, 7
1,5 (150)
0,2 (20)
2,0
50
_____________
Обозначения, принятые в табл. 20:
Q — давило одного человека, принимаемый равным 0,8 кН (80 кгс);
a — множитель, принимаемый равным 1,0 во (избежание элементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 — а остальных случаях (к примеру (сказать), при опирании плит по мнению трем или четырем сторонам);
а — шажище балок, ригелей, ширина плит (настилов), м;
l — номинальный пролет элемента конструкции, м.
Прогибы надлежит определять от суммы нагрузок yА1p + р1 + q, идеже yA1 — коэффициент, определяемый сообразно формуле (1).
ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ КОЛОНН И ТОРМОЗНЫХ КОНСТРУКЦИЙ С КРАНОВЫХ НАГРУЗОК
10.11. Горизонтальные предельные прогибы колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, а вот и все балок крановых путей и тормозных конструкций (домик или ферм), следует набирать по табл. 21, же не менее 6 мм.
Прогибы должно проверять на отметке головки крановых рельсов с сил торможения тележки одного крана, направленных наоборот кранового пути, без учета крена фундаментов.
Список 21
Группы режимов работы кранов
Предельные прогибы fu
колонн
домик крановых путей и тормозных конструкций, зданий и крановых эстакад (крытых и открытых)
зданий и крытых крановых эстакад
открытых крановых эстакад
1К — 3К
h/500
h/1500
l/500
4К — 6К
h/1000
h/2000
l/1000
7К — 8К
h/2000
h/2500
l/2000
_____________
Обозначения, принятые в табл. 21:
h — поднебесье от верха фундамента после головки кранового рельса (интересах одноэтажных зданий и крытых и открытых крановых эстакад) неужто расстояние от оси ригеля перекрытия раньше головки кранового рельса (с целью верхних этажей многоэтажных зданий);
l — проектный пролет элемента конструкции (балки).
10.12. Горизонтальные предельные сближения крановых путей открытых эстакад через горизонтальных и внецентренно приложенных вертикальных нагрузок ото одного крана (без учета крена фундаментов), ограничиваемые исходя изо технологических требований, следует полагать равными 20 мм.
ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ И ПРОГИБЫ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ, ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ И ОПОР КОНВЕЙЕРНЫХ ГАЛЕРЕЙ С ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ, КРЕНА ФУНДАМЕНТОВ И ТЕМПЕРАТУРНЫХ КЛИМАТИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ
10.13. Горизонтальные предельные перемещения каркасных зданий, ограничиваемые исходя изо конструктивных требований (обеспечение целостности заполнения каркаса стенами, перегородками, оконными и дверными элементами), приведены в табл. 22. Указания объединение определению перемещений приведены в п. 9 рекомендуемого приложения 6.
10.14. Горизонтальные перемещения каркасных зданий надлежит определять, как правило, с учетом крена (поворота) фундаментов. Подле этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, складируемых материалов и изделий необходимо учитывать только при сплошном равномерном загружении всех перекрытий многоэтажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижения в зависимости через числа этажей), за исключением случаев, возле которых по условиям нормальной эксплуатации предусматривается иное загружение.
Характер фундаментов следует определять с учетом зефирный нагрузки, принимаемой в размере 30 % нормативного значения.
Ради зданий высотой до 40 м (и опор конвейерных галерей каждый высоты), расположенных в ветровых районах I-IV, наклон фундаментов, вызываемый ветровой нагрузкой, разрешается не учитывать.
Таблица 22
Здания, стены и перегородки
Связывание стен и перегородок к каркасу здания
Предельные перемещения fu
1. Многоэтажные здания
Что ни попадя
h/500
2. Один этаж многоэтажных зданий:
Податливое
hs/300
а) стены и перегородки изо кирпича, гипсобетона, железобетонных панелей
Жесткое
hs/500
б) стены, облицованные естественным камнем, изо керамических блоков, из стекла (витражи)
«
hs/700
3. Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) высотой этажа hs, м:
Податливое
hs £ 6
hs/150
hs = 15
hs/200
hs ³ 30
hs/300
_____________
Обозначения, принятые в табл. 22:
h — эмпирей многоэтажных зданий, равная расстоянию через верха фундамента до оси ригеля покрытия;
hs — курган этажа в одноэтажных зданиях, равная расстоянию ото верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: интересах нижнего этажа — равная расстоянию ото верха фундамента до оси ригеля перекрытия; в целях остальных этажей — равная расстоянию посереди осями смежных ригелей.
Примечания: 1. В (видах промежуточных значений hs (по поз. 3) горизонтальные предельные перемещения пристало определять линейной интерполяцией.
2. С целью верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения пристало принимать такими же, как бы для одноэтажных зданий. Близ этом высота верхнего этажа hs принимается с оси ригеля междуэтажного перекрытая задолго. Ant. с низа стропильных конструкций.
3. К податливым креплениям относятся крепления стен alias перегородок к каркасу, не препятствующие смещению каркаса (минус передачи на стены иначе перегородки усилий, способных породить повреждения конструктивных элементов); к жестким — крепления, препятствующие взаимным смещениям каркаса, стен может ли быть перегородок.
4. Для одноэтажных зданий с навесными стенами (а да при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных этажерок предельные перемещения разрешается увеличивать на 30 % (так принимать не более hs/150).
10.15. Горизонтальные перемещения бескаркасных зданий ото ветровых нагрузок не ограничиваются, если нет их стены, перегородки и соединяющие начатки рассчитаны на прочность и трещиностойкость.
10.16. Горизонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а вот и все навесных стеновых панелей через ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя с конструктивных требований, следует предполагать равными l/200, где l — рассчетный пролет стоек или панелей.
10.17. Горизонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей через ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя с технологических требований, следует осуществлять равными h/250, где h — достоинство опор от верха фундамента по низа ферм или жилье.
10.18. Горизонтальные предельные прогибы колонн (стоек) каркасных зданий ото температурных климатических и усадочных воздействии нелишне принимать равными:
hs/150 — около стенах и перегородках из кирпича, гипсобетона, железобетона и навесных панелей,
hs/200 — рядом стенах, облицованных естественным камнем, изо керамических блоков, из стекла (витражи), идеже hs — высота этажа, а для одноэтажных зданий с мостовыми кранами — ординар от верха фундамента поперед низа балок кранового пути.
Рядом этом температурные воздействия долженствует принимать без учета суточных колебаний температур наружного воздуха и перепада температур через солнечной радиации.
При определении горизонтальных прогибов через температурных климатических и усадочных воздействий их значения отнюдь не следует суммировать с прогибами с ветровых нагрузок и от крена фундаментов.
ПРЕДЕЛЬНЫЕ ВЫГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ С УСИЛИЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ
10.19. Предельные выгибы fu элементов междуэтажных перекрытий, ограничиваемые исходя изо конструктивных требований, следует думать равными 15 мм близ l £ 3 м и 40 мм — при l ³ 12 м (на промежуточных значений l предельные выгибы нужно определять линейной интерполяцией).
Выгибы f нужно определять от усилий предварительного обжатия, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.
ПРИЛОЖЕНИЯПРИЛОЖЕНИЕ 1 Справочное
МОСТОВЫЕ И ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ РАЗНЫХ ГРУПП РЕЖИМОВ РАБОТЫ (Эскизный ПЕРЕЧЕНЬ)
Краны
Группы режимов работы
Климат использования
Ручные всех видов
1К — 3К
Любые
С приводными подвесными талями, в часть числе с навесными захватами
Ремонтные и перегрузочные работы ограниченной интенсивности
С лебедочными грузовыми тележками, в волюм числе с навесными захватами
Машинные залы электростанций, монтажные работы, перегрузочные работы ограниченной интенсивности
С лебедочными грузовыми тележками, в книжка числе с навесными захватами
4К — 6К
Перегрузочные работы средней интенсивности, технологические работы в механических цехах, складское хозяйство готовых изделий предприятий строительных материалов, складское хозяйство металлосбыта
С грейферами двухканатного вроде, магнитно-грейферные
Смешанные складское хозяйство, работа с разнообразными грузами
Магнитные
Складское хозяйство полуфабрикатов, работа с разнообразными грузами
Закалочные, ковочные, штыревые, литейные
7К
Цехи металлургических предприятий
С грейферами двухканатного в виде, магнитно-грейферные
Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (возле работе в одну или двум смены)
С лебедочными грузовыми тележками, в волюм числе с навесными захватами
Технологические краны присутствие круглосуточной работе
Траверсные, мульдогрейферные, мульдозавалочные, на раздевания слитков, копровые, ваграночные, колодцевые
8К
Цехи металлургических предприятий
Магнитные
Цехи и складское хозяйство металлургических предприятий, крупные металлобазы с однородными грузами
С грейферами двухканатного вроде, магнитно-грейферные
Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (подле круглосуточной работе)
Прикладывание 2
Обязательное
НАГРУЗКА ОТ УДАРА КРАНА О Безвыходный УПОР
Нормативное значение горизонтальной нагрузки F, кН, направленной по-под кранового пути и вызываемой ударом крана о отчаянный упор, следует определять точно по формуле
где v — скорость передвижения крана в постой удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с;
f — возможная наибольшая оседание буфера, принимаемая равной 0,1 м в целях кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью никак не более 50 т групп режимов работы 1К-7К и 0,2 м — в остальных случаях;
m — приведенная толпа крана, определяемая по формуле
после этого mb — масса моста крана, т;
тc — рой тележки, т;
тq — грузоподъемность крана, т;
k — пропорция; k = — для кранов с гибким подвесом; k = 1 — угоду кому) кранов с жестким подвесом груза;
l — промежуток крана, м;
l1 — приближение тележки, м.
Расчетное концепт рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности соответственно нагрузке gt (см. п. 4.8) принимается отнюдь не более предельных значений, указанных в следующей таблице:
Краны
Предельные значения нагрузок F, кН (тс)
Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные
10 (1)
Электрические мостовые:
общего назначения групп режимов работы 1К-3К
50 (5)
общего назначения и специальные групп режимов работы 4К-7К, а равно как литейные
150 (15)
специальные группы режима работы 8К с подвесом груза:
гибким
250 (25)
жестким
500 (50)
Приобщение 3*
Обязательное
СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ m
Реприза схемы
Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок
Характеристика m и область применения схем
1
Здания с односкатными и двускатными покрытиями
m = 1 рядом a £ 25°;m = « a ³ 60°.
Варианты 2 и 3 следует учитывать в (видах зданий с двускатными покрытиями (калевка б), при этом вариант 2 — присутствие 20° £ a £ 30°; вариант 3 — при 10° £ a £ 30° всего на все(го) при наличии ходовых мостиков alias аэрационных устройств по коньку покрытия
2
Здания со сводчатыми и близкими к ним после очертанию покрытиями
m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin 1,4a, идеже a — уклон покрытия, град
2¢
Покрытия в виде стрельчатых арок
Рядом b ³ 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l, присутствие b < 15° - схему 2
3
Здания с продольными фонарями закрытыми сверху
но не более:
4,0 — во (избежание ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и не столь;
2,5 — для ферм и балок присутствие нормативном значении веса покрытия с лишним 1,5 кПа;
2,0 — для железобетонных плит ненадолго свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила;
2,5 — в целях железобетонных плит пролетом сверх 6 м, а также для прогонов автономно от пролета;
bl = hl, но неважный (=маловажный) более b.
При определении нагрузки у торца фонаря про зоны B значение коэффициента m в обеих вариантах следует принимать равным 1,0
Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 необходимо также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий.
2. Вес ветроотбойных щитов на сделка снеговой нагрузки возле фонарей далеко не учитывать.
3. Для плоских скатов возле b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, словно у перепадов (см. схему 8)
3¢
Здания с продольными фонарями, открытыми с высоты птичьего полета
Значения b(b1, b2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; отверстие l принимается равным расстоянию посреди верхними кромками фонарей
4
Шедовые покрытия
Схемы пристало применять для шедовых покрытий, в фолиант числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
5
Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями
Колебание 2 следует учитывать при a ³ 15°
6
Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним числом очертанию покрытиями
Вариант 2 должно учитывать при Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m нелишне принимать не более 1,4
7
Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем
Процент m следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, в (видах пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.Про плоских двускатных (a < 15°) и сводчатых покрытий возле l > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, что у перепадов (см. схему 8)
8
Здания с перепадом высоты
Снеговую нагрузку бери верхнее покрытие следует проглатывать в соответствии со схемами 1-7, а бери нижнее — в двух вариантах: по части схемам 1-7 и схеме 8 (к зданий — профиль «а», чтобы навесов — профиль «б»).Показатель m следует принимать равным:
идеже h — высота перепада, м, отсчитываемая с карниза верхнего покрытия прежде кровли нижнего и при значении больше 8 м, принимаемая при определении m равной 8 м;
l¢1; l¢2 — длины участков верхнего (l¢1) и нижнего (l¢2) покрытия, с которых переносится снежочек в зону перепада высот, м; их долженствует принимать:
для покрытия лишенный чего продольных фонарей или с поперечными фонарями —
про покрытия с продольными фонарями —
(рядом этом l¢1 и l¢2 следует принимать малограмотный менее 0).
т1; m2 — доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения чтобы верхнего (т1) и нижнего (m2) покрытий пристало принимать в зависимости от их профиля:
0,4 — в (видах плоского покрытия с a £ 20°, сводчатого с f/l £ 1/8;
0,3 — с целью плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.
Угоду кому) пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 следует принимать:
т2 = 0,5 k1 k2 k3, а не менее 0,1, идеже (при обратном уклоне, показанном нате чертеже пунктиром, k2 = 1); но безлюдный (=малолюдный) менее 0,3 (а — в м; b, j — в град).
Длину зоны повышенных снегоотложений b подобает принимать равной:
при b = 2h, однако не более 16 м;
возле но не более 5h и без- более 16 м.
Коэффициенты m, принимаемые на расчетов (показанные на схемах пользу кого двух вариантов), не должны переваливать:
(где h — в м; s0 — в кПа);
4 — на случай если нижнее покрытие является покрытием здания;
6 — в противном случае нижнее покрытие является навесом. Пропорция m1 следует принимать:
m1 = 1 — 2m2.
Примечания: 1. Близ d1 (d2) > 12 м значение m для участка перепада длиной d1 (d2) нужно определять без учета влияния фонарей для повышенном (пониженном) покрытии.
2. Коли пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют многообразный профиль, то при определении m должен принимать соответствующее значение т1 (т2) интересах каждого пропета в пределах l¢1 (l¢2).
3. Местную нагрузку у перепада маловыгодный следует учитывать, если ординар перепада, м, между двумя смежными покрытиями в меньшей мере (где s0 — в кПа)
9
Здания с двумя перепадами высоты
Снеговую нагрузку нате верхние и нижние покрытия необходимо принимать по схеме 8. Значения m1, b1, m2, b2 нужно определять для каждого перепада необусловленно, принимая:т1 и т2 в схеме 9 (близ определении нагрузок возле перепадов h1 и h2) соответствующими т1 в схеме 8 и m3 (порция снега, переносимого ветром в области пониженному покрытию) соответствующим т2 в схеме 8. Около этом:
10
Покрытие с парапетами
Схему должно применять при (h — в м; s0 — в кПа);
да не более 3
11
Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся надо кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам
Контур относится к участкам с надстройками с диагональю основы не более 15 м.В зависимости ото рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) нельзя не учитывать самое неблагоприятное должность зоны повышенной нагрузки (возле произвольном угле b).
Коэффициент m, неизменчивый в пределах указанной зоны, надлежит принимать равным:
1,0 при d £ 1,5 м;
только не менее 1,0 и неважный (=маловажный) более:
1,5 при 1,5 < d £ 5 м;
2,0 « 5 < d £ 10 м;
2,5 « 10 < d £ 5 м;
b1 = 2h, да не более 2d
12
Висячие покрытия цилиндрической сложение
m1 = 1,0;
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С
Штукенция схемы
Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок
Угадывание аэродинамических коэффициентов с
Примечания
1
Раздельно стоящие плоские сплошные конструкции.
—
Вертикальные и отклоняющиеся через вертикальных не более нежели на 15° поверхности:
наветренные
се = +0,8
подветренные
се = -0,6
2
Здания с двускатными покрытиями
Составляющая
a, град
Значения се1, се2 близ , равном
0,5
1
³ 2
се1
-0,6
-0,7
-0,8
1. Присутствие ветре перпендикулярном торцу зданий, ради всей поверхности покрытия се = -0,7.
20
+0,2
-0,4
-0,7
-0,8
40
+0,4
+0,3
-0,2
-0,4
60
+0,8
+0,8
+0,8
+0,8
се2
£ 60
-0,4
-0,4
-0,5
-0,8
2. Возле определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9
Значения се3 присутствие >, равном
£ 0,5
1
³ 2
£ 1
-0,4
-0,5
-0,6
³ 2
-0,5
-0,6
-0,6
3
Здания со сводчатыми и близкими к ним до очертанию покрытиями
1. См. примеч. 1 к схеме 2.2. Рядом определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9
Компонента
Значения се1, се2 рядом , равном
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
се1
+0,1
+0,2
+0,4
+0,6
+0,7
0,2
-0,2
-0,1
+0,2
+0,5
+0,7
³ 1
-0,8
-0,7
+0,3
+0,3
+0,7
се2
Произвольное
-0,8
-0,9
-1
-1,1
-1,2
Значимость се3 принимается по схеме 2
4
Здания с продольным фонарем
Коэффициенты се1, се2 и се3 пристало определять в соответствии с указаниями к схеме 2
1. Близ расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветробойными щитами смысл суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4.2. Рядом определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 8 сх = 0,8, в этом месте .
Для остальных участков покрытия се = -0,5
1. С целью наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления нелишне определять в соответствии с указаниями к схеме 2.2. Подле определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9
6
Здания с продольными фонарями различной высоты
Коэффициенты с¢е1, с¢¢е2 и с¢е3 пристало определять в соответствии с указаниями к схеме 2, идеже при определении се1 ради h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания.Интересах участка АВ се долженствует определять так же, ни дать ни взять для участка ВС схемы 5, идеже за h1 – h2 необходимо принимать высоту фонаря
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
7
Здания с шедовыми покрытиями
Исполнение) участка АВ се долженствует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.Ради участка ВС се = -0,5
1. Силу разлад необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, подле этом сf = 0,04.2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
8
Здания с зенитными фонарями
С целью наветренного фонаря коэффициент се должно определять в соответствии с указаниями к схеме 2, в (видах остальной части покрытия – как бы для участка ВС схемы 5
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
9
Здания, изо дня в день открытые с одной стороны
Возле m £ 5 % сi1 = сi2 = ±0,2; быть m ³ 30 % сi1 следует принимать равным сi3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = ±0,8
1. Коэффициенты се бери внешней поверхности следует думать в соответствии с указаниями к схеме 2.2. Пропускаемость ограждения m следует определять что отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Исполнение) герметичного здания следует обретать сi = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное вес внутреннего давления на чухалка перегородки (при их поверхностной плотности меньше 100 кг/м2) следует достигать равным 0,2w0, но невыгодный менее 0,1 кПа (10 кгс/м2).
3. Интересах каждой стены здания точь в точь «плюс» или «минус» интересах коэффициента сi1 при m £ 5 % нужно определять исходя из аддендум реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.
10
Уступы зданий быть a < 15°
Для участка СD ce = 0,7. С целью участка ВС ce следует обрекать линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 получи участке АВ следует осуществлять в соответствии с указаниями к схеме 2 (идеже b и l – размеры в плане всего здания).С целью вертикальных поверхностей коэффициент ce требуется определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2
—
11
Навесы
Джек схемы
a, град
Значения коэффициентов
1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 должно относить к сумме давлений держи верхнюю и нижнюю поверхности навесов.К отрицательных значений се1, се2, се3, се4 закваска давления на схемах пристало изменять на противоположное.
2. С целью навесов с волнистыми покрытиями сf = 0,04
се1
се2
се3
се4
I
10
+0,5
-1,3
-1,1
20
+1,1
-0,4
30
+2,1
+0,9
+0,6
II
10
-1,1
-1,5
20
+1,5
+0,5
30
+2
+0,8
+0,4
+0,4
III
10
+1,4
+0,4
—
—
20
+1,8
+0,5
—
—
30
+2,2
+0,6
—
—
IV
10
+1,3
+0,2
—
—
20
+1,4
+0,3
—
—
30
+1,6
+0,4
—
—
12 а
Район
b, град
15
30
45
60
75
90
1. Коэффициенты се приведены близ Re > 4×105.2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 годится принимать b = = 0,7d
се
+1,0
+0,8
+0,4
-0,2
-0,8
-1,2
-1,25
Экстраполяция
b, град
105
120
135
150
175
180
се
-1,0
-0,6
-0,2
+0,2
+0,3
+0,4
сх = 1,3 рядом Re < 105;сх = 0,6 при 2×105 £ Re 3×105;
сх = 0,2 при 4×105 > Re,
идеже Re – число Рейнольдса;
;
– диаметр среда, м;
— определяется в соответствии с п. 6.4, Батман;
— определяется в соответствии с п. 6.5;
— расстояние, м, с поверхности земли до центра круги;
— определяется в соответствии с п. 6.11
12 б
Сооружения с циркуляционный цилиндрической поверхностью
>,где = 1 подле > 0;
1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1.2. Близ определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 долженствует принимать:
b = 0,7d;
h = h1 + 0,7f
3. Индекс сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а вдобавок при отсутствии его
0,2
0,5
1
2
5
10
25
< 0,8 0,9 0,95 1,0 1,1 1,15 1,2 — должен принимать при Re > 4×105 по части графику:
Покрытие
Значение се2 рядом , равном
1/6
1/3
³ 1
Плоское, коническое близ a £ 5°, сферическое при £ 0,1
-0,5
-0,6
-0,8
1/6
1/4
1/2
1
2
³ 5
сi
-0,5
-0,55
-0,7
-0,8
-0,9
-1,05
13
Призматические сооружения
; Матрица 1
1. Для стен с лоджиями присутствие ветре, параллельном этим стенам, сf = 0,1; на волнистых покрытий сf = 0,04.2. С целью прямоугольных в плане зданий присутствие l/b = 0,1 — 0,5 и b = 40° — 50° = 0,75; равнодействующая зефирный нагрузки приложена в точке 0, подле этом эксцентриситет е = 0,15b.
3. Re нелишне определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1, d – поперечник описанной окружности.
4. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 h – точка сооружения, b – размер в плане сообразно оси y.
le
5
10
20
35
50
100
¥
k
0,6
0,65
0,75
0,85
0,9
0,95
1
le приходится определять по табл. 2.Табуляграмма 2
le = l/2
le = l
le = 2l
В табл. 2 l = l/b, идеже l, b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения неужели его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветраТаблица 3
Эскизы сечений и направлений ветра
b, лавина
l/b
Прямоугольник
£ 1,5
2,1
³ 3
1,6
40 — 50
£ 0,2
2,0
³ 0,5
1,7
Ромб 4×105
Справедливый многоугольник
Произвольный
5
1,8
6 – 8
1,5
10
1,2
12
1,0
14
Сооружения и их начатки ч круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), кабель и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные первоначальные сведения сквозных сооружений
где k – определяется сообразно табл. 1 схемы 13;
— определяется в соответствии с графику:
Для проводов и тросов (в книжка числе и покрытых гололедом) сх = 1,2
1. Re нелишне определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d – калибр сооружения.Значения D принимаются: чтобы деревянных конструкций D = 0,005 м; во (избежание кирпичной кладки D = 0,01 м; ради бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; на стальных конструкций D = 0,001 м; исполнение) проводов и тросов диаметром d D = 0,01d; во (избежание ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b.
2. Пользу кого волнистых покрытий сf = 0,04.
3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных с гололеда, значение сх позволено снижать на 10 %
15
Неслиянно стоящие плоские решетчатые конструкции
,идеже — аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; с целью профилей = 1,4; для трубчатых элементов подобает определять по графику к схеме 14, подле этом необходимо принимать le = l (см. табл. 2 схемы 13);
Аi – жилплощадь проекции i-го элемента конструкции;
Аk – регистан, ограниченная контуром конструкции
1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15 – 17 приведены пользу кого решетчатых конструкций с произвольной формой контура и 2. Ветровую нагрузку нелишне относить к площади, ограниченной контуром Аk.
3. Линия оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
16
Штабель плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
Интересах наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется (до же, как для схемы 15.Пользу кого второй и последующих конструкций
сх2 = сх1h.
Во (избежание ферм из труб возле Re ³ 4×105
h = 0,95
1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15.2. Re подобает определять по формуле к схеме 12 а, идеже d – средний диаметр трубчатых элементов; z – дозволяется принимать равным расстоянию с поверхности земли до верхнего пояса фермы.
3. В таблице к схеме 16:
h – самый маленький размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h – продолжительность наименьшей стороны контура; ради круглых решетчатых конструкций h – их поперечник; для эллиптических и близких к ним по части очертанию конструкций h – длина меньшей оси;
b – пробег между соседними фермами.
4. Индекс j следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15
j
Разум h для ферм из профилей и труб рядом Re < 4×105 и , равном
1/2
1
2
4
6
0,1
0,93
0,99
1
1
1
0,2
0,75
0,81
0,87
0,9
0,93
0,3
0,56
0,65
0,73
0,78
0,83
0,4
0,38
0,48
0,59
0,65
0,72
0,5
0,19
0,32
0,44
0,52
0,61
0,6
0,15
0,3
0,4
0,5
17
Решетчатые башни и пространственные фермы
сf = cх (1 + h) k1,идеже cх – определяется так же, ровно для схемы 15;
h — определяется (до же, как для схемы 16.
1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15.2. сf относится к площади контура наветренной грани.
3. Возле направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен пропорция k1 для стальных башен изо одиночных элементов следует повы на 10 %; для деревянных башен изо составных элементов – увеличивать сверху 10 %.
Эскизы форм контура поперечного сечения и дух ветра
k1
1,0
0,9
1,2
18
Ванты и наклонные трубчатые основы, расположенные в плоскости потока
схa = сх sin2 a,идеже сх – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14
—
Надбавка 5
Обязательное
КАРТЫ РАЙОНИРОВАНИЯ ТЕРРИТОРИИ Гулаг ПО КЛИМАТИЧЕСКИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Двухверстка 1*
Районирование территории Российской Федерации объединение весу снегового покрова
(Измененная вариант. Изм. № 2).
Карта 2
Районирование территории Страна советов по средней скорости ветра, м/с, после зимний период
Карта 3
Зонирование территории СССР по давлению ветра
Трынка 4
Районирование территории СССР сообразно толщине стенки гололеда
Двухверстка 5
Районирование территории СССР ровно по средней месячной температуре воздуха, °С, в январе
Портулан 6
Районирование территории СССР соответственно средней месячной температуре воздуха, °С, в июле
Валет 7
Районирование территории СССР ровно по отклонению средней температуры воздуха в наибольшей степени холодных суток от средней месячной температуры, °С, в январе
Зонирование ТЕРРИТОРИИ СССР ПО ВЕСУ СНЕГОВОГО ПОКРОВА И ТОЛЩИНЕ СТЕНКИ ГОЛОЛЕДА
(пополнение к картам 1 и 4)
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Рекомендуемое
Бонитировка ПРОГИБОВ И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
1. При определении прогибов и перемещений долженствует учитывать все основные факторы, влияющие возьми их значения (неупругие деформации материалов, строительство трещин, учет деформированной схемы, таксация смежных элементов, податливость узлов сопряжения и оснований). Рядом достаточном обосновании отдельные факторы разрешается не учитывать или брать в расчет приближенным способом.
2. Для конструкций изо материалов, обладающих ползучестью, желательно учитывать увеличение прогибов нет слов времени. При ограничении прогибов исходя с физиологических требований следует учитывать как кратковременную ползучесть, проявляемую за единый вздох после приложения нагрузки, а исходя с технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом передний нагрузки) и эстетико-психологических требований, — полную ползучесть.
3. Рядом определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад через горизонтальных крановых нагрузок расчетную схему колонн необходимо принимать с учетом условий их закрепления, считая, отчего колонна:
в зданиях и крытых эстакадах маловыгодный имеет горизонтального смещения бери уровне верхней опоры (даже если покрытие не создает жесткого в горизонтальной плоскости диска, надлежит учитывать горизонтальную податливость этой опоры);
в открытых эстакадах рассматривается не хуже кого консоль.
4. При наличии в зданиях (сооружениях) технологического и транспортного оборудований, вызывающих колебания строительных конструкций, и других источниках вибраций предельные значения виброперемещений, виброскорости и виброускорения годится принимать в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012-90; «Санитарных норм вибрации рабочих мест» и «Санитарных допустимых вибраций в жилых домах» Минздрава Страна советов. При наличии высокоточного оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям конструкций, держи которых они установлены, предельные значения виброперемещений, виброскорости, виброускорения необходимо определять в соответствии со специальными техническими условиями.
5. Расчетные ситуации1, угоду кому) которых необходимо определять прогибы и перемещения и соответствующие им нагрузки, должно принимать в зависимости от того, исходя изо каких требований производится спекуляция.
_____________
1 Расчетная ситуация — учитываемый в расчете страсть условий, определяющих расчетные спрос к конструкциям.
Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемой конструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которые годится рассматривать в данной ситуации.
Иначе) будет то расчет производится исходя с технологических требований, расчетная переделка должна соответствовать действию нагрузок, влияющих получи и распишись работу технологического оборудования.
Если нет расчет производится исходя изо конструктивных требований, расчетная замес должна соответствовать действию нагрузок, которые могут вогнать к повреждению смежных элементов в результате значительных прогибов и перемещений.
(не то расчет производится исходя изо физиологических требований, расчетная переделка должна соответствовать состоянию, связанному с колебаниями конструкций, и присутствие проектировании необходимо учитывать нагрузки, влияющие получи и распишись колебания конструкций, ограничиваемые требованиями настоящих норм и нормативных документов, указанных в п. 4.
Ежели расчет производится исходя изо эстетико-психологических требований, расчетная ситуевина должна соответствовать действию постоянных и длительных нагрузок.
Исполнение) конструкций покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом около ограничении прогиба эстетико-психологическими требованиями, предопределяемый вертикальный прогиб следует облегчать на размер строительного подъема.
6. Геосинклиналь элементов покрытий и перекрытий, стесненный исходя из конструктивных требований, приставки не- должен превышать расстояния (зазора) посреди нижней поверхностью этих элементов и верхами перегородок, витражей, оконных и дверных коробок, расположенных почти несущими элементами.
Зазор посередине нижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и поверху перегородок, расположенных под элементами, наподобие правило, не должен превосходить 40 мм. В тех случаях, как-нибуд выполнение указанных требований связано с увеличением жесткости покрытий и перекрытий, что поделаешь конструктивными мероприятиями избегать сего увеличения (например, размещением перегородок невыгодный под изгибаемыми балками, а рукой подать с ними).
7. При наличии посередине стенами капитальных перегородок (можно сказ такой же высоты, делать за скольких и стены) значения l в поз. 2, а табл. 19 годится принимать равными расстояниям в кругу внутренними поверхностями несущих стен (тож колонн) и этими перегородками (либо между внутренними поверхностями перегородок, лукавый. 4).
Черт. 4. Схемы с целью определения значений l (l1, l2, l3) при наличии в ряду стенами капитальных перегородок
а — одной в пролете; б — двух в пролете; 1 — несущие стены (либо колонны); 2 — капитальные перегородки; 3 — загораживание (покрытие) до приложения нагрузки; 4 — перекрывание (покрытие) после приложения нагрузки; 5 — силуэт отсчета прогибов; 6 — палисадник
8. Прогибы стропильных конструкций близ наличии подвесных крановых путей (см. табл. 19, поз. 2, г) должно принимать как разность промежду прогибами f1 и f2 смежных стропильных конструкций (чертенок. 5).
9. Горизонтальные перемещения каркаса подобает определять в плоскости стен и перегородок, синтез. Ant. частичность которых должна быть обеспечена.
Возле связевых каркасах многоэтажных зданий высотой побольше 40 м перекос этажных ячеек, примыкающих к диафрагмам жесткости, одинакий f1/hs + f2/l (черт. 6), не вынужден превышать (см. табл. 22); 1/300 ради поз. 2, 1/500 — для поз. 2, а и 1/700 — в целях поз. 2, б.
Черт. 5. Скелет для определения прогибов стропильных конструкций около наличии подвесных крановых путей
1 — стропильные конструкции, 2 — шпренгель подвесного кранового пути; 3 — подвесной крамбол; 4 — исходное положение стропильных конструкций; f1 — искривление наиболее нагруженной стропильной конструкции; f2 — прогибы смежных с особенно нагруженной стропильных конструкций
Чертяка. 6. Схема перекоса этажных ячеек 2, примыкающих к диафрагмам жесткости 1 в зданиях со связевым каркасом (пунктиром показана исходная метод каркаса до приложения нагрузки)
Использование 7*
Обязательное
УЧЕТ ОТВЕТСТВЕННОСТИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ*
1. С целью учета ответственности зданий и сооружений, характеризуемой экономическими, социальными и экологическими последствиями их отказов, устанавливаются три уровня: I — коммерческий, II — нормальный, III — пониженный.
Повышенный высота ответственности следует принимать чтобы зданий и сооружений, отказы которых могут вызвать к жизни к тяжелым экономическим, социальным и экологическим последствиям (резервуары пользу кого нефти и нефтепродуктов вместимостью 10000 м3 и паче, магистральные трубопроводы, производственные здания с пролетами 100 м и больше, сооружения связи высотой 100 м и сильнее, а также уникальные здания и сооружения).
Типовой уровень ответственности следует совершать для зданий и сооружений массового строительства (жилые, общественные, производственные, сельскохозяйственные здания и сооружения).
Уменьшенный уровень ответственности следует обретать для сооружения сезонного другими словами вспомогательного назначения (парники, теплицы, летние павильоны, небольшие складское хозяйство и подобные сооружения).
_____________
* Данное присовокупление является разделом 5 ГОСТ 27751-88 с изменениями, утвержденными постановлением Государственного комитета Российской Федерации объединение вопросам архитектуры и строительства с 21.12.93 № 18-54.
2. При расчете несущих конструкций и оснований долженствует учитывать коэффициент надежности числом ответственности gn, принимаемый равным: для того I уровня ответственности — более 0,95, так не более 1,2; для того II уровня — 0,95; для III уровня — не в такой мере 0,95, но не меньше 0,8.
На коэффициент надежности соответственно ответственности следует умножать загрузочный эффект (внутренние силы и перемещения конструкций и оснований, вызываемые нагрузками и воздействиями).
Вставка. Настоящий пункт не распространяется в здания и сооружения, учет ответственности которых установлен в соответствующих нормативных документах.
3. Уровни ответственности зданий и сооружений подобает учитывать также при определении требований к долговечности зданий и сооружений, номенклатуры и объема инженерных изысканий к строительства, установлении правил приемки, испытаний, эксплуатации и технической диагностики строительных объектов.
4. Откладывание объекта к конкретному уровню ответственности и запас значений коэффициента gn производится генеральным проектировщиком ровно по согласованию с заказчиком.