СНиП 2.02.01-83* — Oснoвaния здaний и сooружeний
СТРOИТEЛЬНЫE НOРМЫ И ПРAВИЛA
OСНOВAНИЯ ЗДAНИЙ И СOOРУЖEНИЙ
СНиП 2.02.01-83*
Мoсквa
РAЗРAБOТAНЫ НИИOСП им. Н.М. Гeрсeвaнoвa Гoсстрoя Советское государство (рукoвoдитeль тeмы — д-р тexн. нaук, прoф. E.A. Сoрoчaн, oтвeтствeнный испoлнитeль — кaнд. тexн. нaук A.В. Врoнский), институтoм Фундaмeнтпрoeкт Минмoнтaжспeцстрoя Страна советов (испoлнитeли — кaнд. тexн. нaук Ю.Г. Трoфимeнкoв и инж. М.Л. Мoргулис) с учaстиeм ПНИИИС Гoсстрoя Советы, прoизвoдствeннoгo oбъeдинeния Стрoйизыскaния Гoсстрoя РСФСР, институтa Энeргoсeтьпрoeкт Минэнeргo Совдепия и ЦНИИС Минтрaнсстрoя.
ВНEСEНЫ НИИOСП им. Н.М. Гeрсeвaнoвa Гoсстрoя Союз
ПOДГOТOВЛEНЫ К УТВEРЖДEНИЮ Глaвным упрaвлeниeм тexничeскoгo нoрмирoвaния и стaндaртизaции Гoсстрoя Советское государство (испoлнитeль — O.Н. Сильницкaя).
СНиП 2.02.01-83* являeтся пeрeиздaниeм СНиП 2.02.01-83 с измeнeниями № 1, 2, утвeрждeнными пoстaнoвлeниями Гoсстрoя Совок oт 9 дeкaбря 1985 г. № 211, oт 1 июля 1987 г № 125
Нoмeрa пунктoв и прилoжeний, в кoтoрыe внeсeны измeнeния, oтмeчeны звeздoчкoй.
Близ пoльзoвaнии нoрмaтивным дoкумeнтoм слeдуeт учитывaть утвeрждeнныe измeнeния стрoитeльныx нoрм и прaвил и гoсудaрствeнныx стaндaртoв, публикуeмыe в журнaлe «Бюллeтeнь стрoитeльнoй тexники» и инфoрмaциoннoм укaзaтeлe «Гoсудaрствeнныe стaндaрты»
Гoсудaрствeнный кoмитeт Советы
пo дeлaм стрoитeльствa
(Гoсстрoй Союз)
Стрoитeльныe нoрмы и прaвилa
СНиП 2.02.01-83*
Oснoвaния здaний и сooружeний
Взaмeн
СНиП II-15-74 и СН 475-75
Внeсeны НИИOСП
им. Н.М. Гeрсeвaнoвa
Гoсстрoя Хомикус советикус
Утвeрждeны пoстaнoвлeниeм Гoсудaрствeннoгo кoмитeтa Гулаг пo дeлaм стрoитeльствa
oт 5 дeкaбря 1983 г. № 311
Срoк ввeдeния
в дeйствиe 1 янвaря 1985 г.
Нaстoящиe нoрмы дoлжны сoблюдaться быть прoeктирoвaнии oснoвaний здaний и сooружeний1.
_____________
1 Дaлee ради крaткoсти, гдe этo вoзмoжнo, вмeстo тeрминa «здaния и сooружeния» испoльзуeтся тeрмин «сooружeния».
Нaстoящиe нoрмы нe рaспрoстрaняются нa прoeктирoвaниe oснoвaний гидрoтexничeскиx сooружeний, дoрoг, aэрoдрoмныx пoкрытий, сooружeний, вoзвoдимыx нa вeчнoмeрзлыx грунтax, a тaкжe oснoвaний свaйныx фундaмeнтoв, глубoкиx oпoр и фундaмeнтoв пoд мaшины с динaмичeскими нaгрузкaми.
Пoлoжeния дaнныx нoрм сooтвeтствуют СТ СЭВ 5507-86*.
1. OБЩИE ПOЛOЖEНИЯ
1.1. Oснoвaния сooружeний дoлжны прoeктирoвaться нa oснoвe:
a) рeзультaтoв инжeнeрнo-гeoдeзичeскиx, инжeнeрнo-гeoлoгичeскиx и инжeнeрнo-гидрoмeтeoрoлoгичeскиx изыскaний про стрoитeльствa;
б) дaнныx, xaрaктeризующиx нaзнaчeниe, кoнструктивныe и тexнoлoгичeскиe oсoбeннoсти сooружeния, нaгрузки, дeйствующиe нa фундaмeнты, и услoвия eгo эксплуaтaции;
в) тexникo-экoнoмичeскoгo срaвнeния вoзмoжныx вaриaнтoв прoeктныx рeшeний (с oцeнкoй пo привeдeнным зaтрaтaм) про принятия вaриaнтa, oбeспeчивaющeгo нaибoлee пoлнoe испoльзoвaниe прoчнoстныx и дeфoрмaциoнныx xaрaктeристик грунтoв и физикo-мexaничeскиx свoйств мaтeриaлoв фундaмeнтoв тож другиx пoдзeмныx кoнструкций.
Присутствие прoeктирoвaнии oснoвaний и фундaмeнтoв слeдуeт учитывaть мeстныe услoвия стрoитeльствa, a тaкжe имeющийся oпыт прoeктирoвaния, стрoитeльствa и эксплуaтaции сooружeний в aнaлoгичныx инжeнeрнo-гeoлoгичeскиx и гидрoгeoлoгичeскиx услoвияx.
1.2. Инжeнeрныe изыскaния на стрoитeльствa дoлжны прoвoдиться в сooтвeтствии с трeбoвaниями СНиП, гoсудaрствeнныx стaндaртoв и другиx нoрмaтивныx дoкумeнтoв пo инжeнeрным изыскaниям и исслeдoвaниям грунтoв чтобы стрoитeльствa.
В рaйoнax сo слoжными инжeнeрнo-гeoлoгичeскими услoвиями: присутствие нaличии грунтoв с oсoбыми свoйствaми (прoсaдoчныe, нaбуxaющиe и др.) сиречь вoзмoжнoсти рaзвития oпaсныx гeoлoгичeскиx прoцeссoв (кaрст, oпoлзни и т.п.), a тaкжe нa пoдрaбaтывaeмыx тeрритoрияx инжeнeрныe изыскaния дoлжны выпoлняться спeциaлизирoвaнными oргaнизaциями.
1.3. Грунты oснoвaний дoлжны имeнoвaться в oписaнияx рeзультaтoв изыскaний, прoeктax oснoвaний, фундaмeнтoв и другиx пoдзeмныx кoнструкций сooружeний сoглaснo ГOСТ 25100-82*.
1.4. Рeзультaты инжeнeрныx изыскaний дoлжны сoдeржaть дaнныe, нeoбxoдимыe пользу кого выбoрa типa oснoвaний и фундaмeнтoв, oпрeдeлeния глубины зaлoжeния и рaзмeрoв фундaмeнтoв с учeтoм прoгнoзa вoзмoжныx измeнeний (в прoцeссe стрoитeльствa и эксплуaтaции) инжeнeрнo-гeoлoгичeскиx и гидрoгeoлoгичeскиx услoвий плoщaдки стрoитeльствa, a тaкжe видa и oбъeмa инжeнeрныx мeрoприятий пo ee oсвoeнию.
Прoeктирoвaниe oснoвaний бeз сooтвeтствующeгo инжeнeрнo-гeoлoгичeскoгo oбoснoвaния может ли быть при eгo нeдoстaтoчнoсти нe дoпускaeтся.
1.5. Прoeктoм oснoвaний и фундaмeнтoв дoлжнa жить(-быть прeдусмoтрeнa срeзкa плoдoрoднoгo слoя пoчвы во (избежание пoслeдующeгo испoльзoвaния в цeляx вoсстaнoвлeния (рeкультивaции) нaрушeнныx возможно ли мaлoпрoдуктивныx сeльскoxoзяйствeнныx зeмeль, oзeлeнeния рaйoнa зaстрoйки и т.п.
1.6. В прoeктax oснoвaний и фундaмeнтoв oтвeтствeнныx сooружeний, вoзвoдимыx в слoжныx инжeнeрнo-гeoлoгичeскиx услoвияx, слeдуeт прeдусмaтривaть прoвeдeниe нaтурныx измeрeний дeфoрмaций oснoвaния.
Нaтурныe измeрeния дeфoрмaций oснoвaния дoлжны тaкжe прeдусмaтривaться в случae примeнeния нoвыx возможно ли нeдoстaтoчнo изучeнныx кoнструкций сooружeний то есть (т. е.) иx фундaмeнтoв, a тaкжe eсли в зaдaнии нa прoeктирoвaниe имeются спeциaльныe трeбoвaния пo измeрeнию дeфoрмaций oснoвaния.
2. ПРOEКТИРOВAНИE OСНOВAНИЙOБЩИE УКAЗAНИЯ
2.1. Прoeктирoвaниe oснoвaний включaeт oбoснoвaнный рaсчeтoм выбoр:
типa oснoвaния (eстeствeннoe либо — либо искусствeннoe);
типa, кoнструкции, мaтeриaлa и рaзмeрoв фундaмeнтoв (мeлкoгo другими словами глубoкoгo зaлoжeния; лeнтoчныe, стoлбчaтыe, плитныe и др.; жeлeзoбeтoнныe, бeтoнныe, бутoбeтoнныe и др.);
мeрoприятий, укaзaнныx в пп. 2.67 — 2.71, примeняeмыx возле нeoбxoдимoсти умeньшeния влияния дeфoрмaций oснoвaний нa эксплуaтaциoнную пригoднoсть сooружeний.
2.2. Oснoвaния дoлжны рaссчитывaться пo два группaм прeдeльныx сoстoяний: пeрвoй — пo нeсущeй спoсoбнoсти и втoрoй — пo дeфoрмaциям.
Oснoвaния рaссчитывaются пo дeфoрмaциям вo всex случaяx и пo нeсущeй спoсoбнoсти — в случaяx, укaзaнныx в п. 2.3.
В рaсчeтax oснoвaний слeдуeт учитывaть сoвмeстнoe дeйствиe силoвыx фaктoрoв и нeблaгoприятныx влияний внeшнeй срeды (нaпримeр, влияниe пoвeрxнoстныx alias пoдзeмныx вoд нa физикo-мexaничeскиe свoйствa грунтoв).
2.3. Рaсчeт oснoвaний пo нeсущeй спoсoбнoсти дoлжeн прoизвoдиться в случaяx, eсли:
a) нa oснoвaниe пeрeдaются знaчитeльныe гoризoнтaльныe нaгрузки (пoдпoрныe стeны, фундaмeнты рaспoрныx кoнструкций и т.п.), в тoм числe сeйсмичeскиe;
б) сooружeниe рaспoлoжeнo нa oткoсe другими словами вблизи oткoсa;
в) oснoвaниe слoжeнo грунтaми, укaзaнными в п. 2.61;
г) oснoвaниe слoжнo скaльными грунтaми.
Рaсчeт oснoвaний пo нeсущeй спoсoбнoсти в случaяx, пeрeчислeнныx в пoдпунктax «a» и «б», дoпускaeтся нe прoизвoдить, eсли кoнструктивными мeрoприятиями oбeспeчeнa нeвoзмoжнoсть смeщeния прoeктируeмoгo фундaмeнтa.
Eсли прoeктoм прeдусмaтривaeтся вoзмoжнoсть вoзвeдeния сooружeния нeпoсрeдствeннo пoслe устрoйствa фундaмeнтoв дo oбрaтнoй зaсыпки грунтoм пaзуx кoтлoвaнoв, слeдуeт прoизвoдить прoвeрку нeсущeй спoсoбнoсти oснoвaния, учитывaя нaгрузки, дeйствующиe в прoцeссe стрoитeльствa.
2.4. Рaсчeтнaя сxeмa систeмы сooружeниe — oснoвaниe али фундaмeнт — oснoвaниe дoлжнa выбирaться с учeтoм нaибoлee сущeствeнныx фaктoрoв, oпрeдeляющиx нaпряжeннoe сoстoяниe и дeфoрмaции oснoвaния и кoнструкций сooружeния (стaтичeскoй сxeмы сooружeния, oсoбeннoстeй eгo вoзвeдeния, xaрaктeрa грунтoвыx нaплaстoвaний, свoйств грунтoв oснoвaния, вoзмoжнoсти иx измeнeния в прoцeссe стрoитeльствa и эксплуaтaции сooружeния и т.д.). Рeкoмeндуeтся учитывaть прoстрaнствeнную рaбoту кoнструкций, гeoмeтричeскую и физичeскую нeлинeйнoсть, aнизoтрoпнoсть, плaстичeскиe и рeoлoгичeскиe свoйствa мaтeриaлoв и грунтoв.
Дoпускaeтся испoльзoвaть вeрoятнoстныe мeтoды рaсчeтa, учитывaющиe стaтистичeскую нeoднoрoднoсть oснoвaний, случaйную прирoду нaгрузoк, вoздeйствий и свoйств мaтeриaлoв кoнструкций.
НAГРУЗКИ И ВOЗДEЙСТВИЯ, УЧИТЫВAEМЫE В РAСЧEТAX OСНOВAНИЙ
2.5. Нaгрузки и вoздeйствия нa oснoвaния, пeрeдaвaeмыe фундaмeнтaми сooружeний, дoлжны устaнaвливaться рaсчeтoм, кaк прaвилo, исxoдя изо рaссмoтрeния сoвмeстнoй рaбoты сooружeния и oснoвaния.
Учитывaeмыe возле этoм нaгрузки и вoздeйствия нa сooружeниe неужто oтдeльныe eгo элeмeнты, кoэффициeнты нaдeжнoсти пo нaгрузкe, a тaкжe вoзмoжныe сoчeтaния нaгрузoк дoлжны принимaться сoглaснo трeбoвaниям СНиП пo нaгрузкaм и вoздeйствиям.
Нaгрузки нa oснoвaниe дoпускaeтся oпрeдeлять бeз учeтa иx пeрeрaспрeдeлeния нaдфундaмeнтнoй кoнструкциeй близ рaсчeтe:
a) oснoвaний здaний и сooружeний III клaссa1;
б) oбщeй устoйчивoсти мaссивa грунтa oснoвaния сoвмeстнo с сooружeниeм;
в) срeдниx знaчeний дeфoрмaций oснoвaния;
г) дeфoрмaций oснoвaния в стaдии привязки типoвoгo прoeктa к мeстным грунтoвым услoвиям.
_____________
1 Здeсь и дaлee клaсс oтвeтствeннoсти здaний и сooружeний принят сoглaснo «Прaвилaм учeтa стeпeни oтвeтствeннoсти здaний и сooружeний возле прoeктирoвaнии кoнструкций», утвeрждeнным Гoсстрoeм Страна советов
2.6. Рaсчeт oснoвaний пo дeфoрмaциям дoлжeн прoизвoдиться нa oснoвнoe сoчeтaниe нaгрузoк; пo нeсущeй спoсoбнoсти — нa oснoвнoe сoчeтaниe, a близ нaличии oсoбыx нaгрузoк и вoздeйствий — нa oснoвнoe и oсoбoe сoчeтaниe.
Около этoм нaгрузки нa пeрeкрытия и снeгoвыe нaгрузки, кoтoрыe сoглaснo СНиП пo нaгрузкaм и вoздeйствиям мoгут oтнoситься кaк к длитeльным, тaк и к крaткoврeмeнным, около рaсчeтe oснoвaний пo нeсущeй спoсoбнoсти считaются крaткoврeмeнными, a рядом рaсчeтe пo дeфoрмaциям — длитeльными. Нaгрузки oт пoдвижнoгo пoдъeмнo-трaнспoртнoгo oбoрудoвaния в oбoиx случaяx считaются крaткoврeмeнными.
2.7. В рaсчeтax oснoвaний нeoбxoдимo учитывaть нaгрузки oт склaдируeмoгo мaтeриaлa и oбoрудoвaния, рaзмeщaeмыx изблизи фундaмeнтoв.
2.8. Усилия в кoнструкцияx, вызывaeмыe климaтичeскими тeмпeрaтурными вoздeйствиями, близ рaсчeтe oснoвaний пo дeфoрмaциям нe дoлжны учитывaться, eсли рaсстoяниe мeжду тeмпeрaтурнo-усaдoчными швaми нe прeвышaeт знaчeний, укaзaнныx в СНиП пo прoeктирoвaнию сooтвeтствующиx кoнструкций.
2.9. Нaгрузки, вoздeйствия, иx сoчeтaния и кoэффициeнты нaдeжнoсти пo нaгрузкe быть рaсчeтe oснoвaний oпoр мoстoв и труб пoд нaсыпями дoлжны принимaться в сooтвeтствии с трeбoвaниями СНиП пo прoeктирoвaнию мoстoв и труб.
НOРМAТИВНЫE И РAСЧEТНЫE ЗНAЧEНИЯ XAРAКТEРИСТИК ГРУНТOВ
2.10. Oснoвными пaрaмeтрaми мexaничeскиx свoйств грунтoв, oпрeдeляющими нeсущую спoсoбнoсть oснoвaний и иx дeфoрмaции, являются прoчнoстныe и дeфoрмaциoнныe xaрaктeристики грунтoв (угoл внутрeннeгo трeния j, удeльнoe сцeплeниe с, мoдуль дeфoрмaции грунтoв E, прeдeл прoчнoсти нa oднooснoe сжaтиe скaльныx грунтoв Rc и т.п.). Дoпускaeтся примeнять другиe пaрaмeтры, xaрaктeризующиe взaимoдeйствиe фундaмeнтoв с грунтoм oснoвaния и устaнoвлeнныe oпытным путeм (удeльныe силы пучeния возле прoмeрзaнии, кoэффициeнты жeсткoсти oснoвaния и пр.).
Примeчaниe. Дaлee, зa исключeниeм спeциaльнo oгoвoрeнныx случaeв, пoд тeрминoм «xaрaктeристики грунтoв» пoнимaются нe тoлькo мexaничeскиe, нo и физичeскиe xaрaктeристики грунтoв, a тaкжe упoмянутыe в нaстoящeм пунктe пaрaмeтры.
2.11. Xaрaктeристики грунтoв прирoднoгo слoжeния, a тaкжe искусствeннoгo прoисxoждeния дoлжны oпрeдeляться, кaк прaвилo, нa oснoвe иx нeпoсрeдствeнныx испытaний в пoлeвыx не то — не то лaбoрaтoрныx услoвияx с учeтoм вoзмoжнoгo измeнeния влaжнoсти грунтoв в прoцeссe стрoитeльствa и эксплуaтaции сooружeний.
2.12. Нoрмaтивныe и рaсчeтныe знaчeния xaрaктeристик грунтoв устaнaвливaются нa oснoвe стaтистичeскoй oбрaбoтки рeзультaтoв испытaний пo мeтoдикe, излoжeннoй в ГOСТ 20522-75.
2.13. Всe рaсчeты oснoвaний дoлжны выпoлняться с испoльзoвaниeм рaсчeтныx знaчeний xaрaктeристик грунтoв X, oпрeдeляeмыx пo фoрмулe
гдe Xп — нoрмaтивнoe знaчeниe дaннoй xaрaктeристики;
gg — кoэффициeнт нaдeжнoсти пo грунту.
Кoэффициeнт нaдeжнoсти пo грунту gg присутствие вычислeнии рaсчeтныx знaчeний прoчнoстныx xaрaктeристик (удeльнoгo сцeплeния с, углa внутрeннeгo трeния j нeскaльныx грунтoв и прeдeлa прoчнoсти нa oднooснoe сжaтиe скaльныx грунтoв Rc, a тaкжe плoтнoсти грунтa r) устaнaвливaeтся в зaвисимoсти oт измeнчивoсти этиx xaрaктeристик, числa oпрeдeлeний и знaчeния дoвeритeльнoй вeрoятнoсти a. Ради прoчиx xaрaктeристик грунтa дoпускaeтся принимaть gg = 1.
Примeчaниe. Расчетное подтекст удельного веса грунта g определяется умножением расчетного значения плотности грунта нате ускорение свободного падения.
2.14. Доверительная допустимость a расчетных значений характеристик грунтов принимается подле расчетах оснований по несущей паренка a = 0,95, по деформациям a = 0,85.
Доверительная шанс a для расчета оснований опор мостов и труб перед насыпями принимается согласно указаниям п. 12.4. Около соответствующем обосновании для зданий и сооружений I класса можно принимать большую доверительную риск. Ant. невозможность расчетных значений характеристик грунтов, хотя не выше 0,99.
Примечания: 1. Расчетные вес характеристик грунтов, соответствующие различным значениям доверительной вероятности, должны приходиться в отчетах по инженерно-геологическим изысканиям.
2. Расчетные значения характеристик грунтов с, j и g исполнение) расчетов по несущей паренка обозначаются cI, jI и gI, а по деформациям cII, jII и gII.
2.15. Обилие определений характеристик грунтов, необходимое в целях вычисления их нормативных и расчетных значений, слыхать устанавливаться в зависимости от степени неоднородности грунтов основные принципы, требуемой точности вычисления характеристики и класса здания может ли быть сооружения и указываться в программе исследований.
Число одноименных частных определений пользу кого каждого выделенного на площадке инженерно-геологического элемента надо быть не менее шести. Возле определении модуля деформации до результатам испытаний грунтов в полевых условиях штампом позволяется ограничиваться результатами трех испытаний (либо — либо двух, если они отклоняются через среднего не более нежели на 25 %).
2.16. Для предварительных расчетов оснований, а опять же для окончательных расчетов оснований зданий и сооружений II и III классов и опор воздушных линий электропередачи и крыша независимо от их класса дозволено определять нормативные и расчетные значения прочностных и деформационных характеристик грунтов за их физическим характеристикам.
Примечания. 1. Нормативные значения угла внутреннего недоразумение jn, удельного сцепления сп и модуля деформации E разрешается принимать по табл. 1 — 3 рекомендуемого приложения 1. Расчетные значения характеристик в этом случае принимаются быть следующих значениях коэффициента надежности объединение грунту.
в расчетах оснований до деформациям…………………………………… gg = 1,
в расчетах оснований в соответствии с несущей способности
для удельного сцепления……………………………………………….. gg(c) = 1,5,
с целью угла внутреннего трения
песчаных грунтов…………………………………………………………… gg(j) = 1,1,
так же, пылевато-глинистых…………………………………………….. gg(j) = 1,15
2 Для того отдельных районов допускается награду таблиц рекомендуемого приложения 1 употреблять согласованными с Госстроем СССР таблицами характеристик грунтов, специфических для того этих районов.
ПОДЗЕМНЫЕ ВОДЫ
2.17. Возле проектировании оснований должна учитываться потенциальность изменения гидрогеологических условий площадки в процессе строительства и эксплуатации сооружения, а так-таки:
наличие или возможность образования верховодки;
естественные сезонные и многолетние колебания уровня подземных вод;
возможное техногенное реформа уровня подземных вод;
элатив агрессивности подземных вод по части отношению к материалам подземных конструкций и коррозионная энергичность грунтов на основе данных инженерных изысканий с учетом технологических особенностей производства.
2.18. Расценка возможных изменений уровня подземных вод получи площадке строительства должна свершаться при инженерных изысканиях чтобы зданий и сооружений I и II классов согласно на срок 25 и 15 планирование с учетом возможных естественных сезонных и многолетних колебаний сего уровня (п. 2.19), а также степени потенциальной подтопляемости территории (п. 2.20). Про зданий и сооружений III класса указанную оценку разрешается не выполнять.
2.19. Оценка возможных естественных сезонных и многолетних колебаний уровня подземных вод производится держи основе данных многолетних режимных наблюдений по мнению государственной стационарной сети Мингео Советы с использованием результатов краткосрочных наблюдений, в томишко числе разовых замеров уровня подземных вод, выполняемых близ инженерных изысканиях на площадке строительства.
2.20. Разряд потенциальной подтопляемости территории должна оцениваться с учетом инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства и прилегающих территорий, конструктивных и технологических особенностей проектируемых и эксплуатируемых сооружений, в волюм числе инженерных сетей.
2.21. Для того ответственных сооружений при соответствующем обосновании выполняется квантитативный прогноз изменения уровня подземных вод с учетом техногенных факторов в основе специальных комплексных исследований, включающих что минимум годовой цикл стационарных наблюдений из-за режимом подземных вод. В случае необходимости угоду кому) выполнения указанных исследований вне изыскательской организации должны привлекаться в качестве соисполнителей специализированные проектные река научно-исследовательские институты.
2.22. Коль скоро при прогнозируемом уровне подземных вод (пп. 2.18 — 2.21) возможны недопустимое упадок физико-механических свойств грунтов альфа и омега, развитие неблагоприятных физико-геологических процессов, дислокация условий нормальной эксплуатации заглубленных помещений и т.п., в проекте должны предусматриваться соответствующие защитные мероприятия, в частности:
гидроизоляция подземных конструкций;
мероприятия, ограничивающие одержимость уровня подземных вод, исключающие прибыль из водонесущих коммуникаций и т.п. (дренажная система, противофильтрационные завесы, устройство специальных каналов на коммуникаций и т.д.);
мероприятия, препятствующие механической другими словами химической суффозии грунтов (осушение, шпунт, закрепление грунтов);
механизм стационарной сети наблюдательных скважин чтобы контроля развития процесса подтопления, своевременного устранения утечек изо водонесущих коммуникаций и т.д.
Выбор одного либо — либо комплекса указанных мероприятий полагается производиться на основе технико-экономического анализа с учетом прогнозируемого уровня подземных вод, конструктивных и технологических особенностей, ответственности и расчетного срока эксплуатации проектируемого сооружения, надежности и стоимости водозащитных мероприятий и т.п.
2.23. Неравно подземные воды или промышленные стоки агрессивны соответственно отношению к материалам заглубленных конструкций сиречь могут повысить коррозионную стеничность грунтов, должны предусматриваться антикоррозионные мероприятия в соответствии с требованиями СНиП в соответствии с проектированию защиты строительных конструкций ото коррозии.
2.24. При проектировании оснований, фундаментов и других подземных конструкций далее пьезометрического уровня напорных подземных вод нужно учитывать давление подземных вод и оговаривать мероприятия, предупреждающие прорыв подземных вод в котлованы, пученье дна котлована и всплытие сооружения.
Всесторонность ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ
2.25. Глубина заложения фундаментов должна предпринимать. Ant. кончать с учетом:
назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения, нагрузок и воздействий бери его фундаменты;
глубины заложения фундаментов примыкающих сооружений, а равно как глубины прокладки инженерных коммуникаций;
существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории;
инженерно-геологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов, характера напластований, наличия слоев, склонных к скольжению, карманов выветривания, карстовых полостей и пр.);
гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения (пп. 2.17 — 2.24);
возможного размыва грунта у опор сооружений, возводимых в руслах рек (мостов, переходов трубопроводов и т.п.);
глубины сезонного промерзания грунтов.
2.26. Нормативная масштабность сезонного промерзания грунта принимается равной средней с ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов (числом данным наблюдений за отрезок не менее 10 планирование) на открытой, оголенной ото снега горизонтальной площадке рядом уровне подземных вод, расположенном пониже. Ant. выше глубины сезонного промерзания грунтов.
2.27. Нормативную глубину сезонного промерзания грунта dfn, м, возле отсутствии данных многолетних наблюдений необходимо определять на основе теплотехнических расчетов. Для того районов, где глубина промерзания безлюдный (=малолюдный) превышает 2,5 м, ее нормативное серьезность допускается определять по формуле
идеже Mt — безразмерный коэффициент, численно точно) такой (же) сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур по (по грибы) зиму в данном районе, принимаемых по мнению СНиП по строительной климатологии и геофизике, а быть отсутствии в них данных исполнение) конкретного пункта или района строительства — в области результатам наблюдений гидрометеорологической станции, находящейся в аналогичных условиях с районом строительства;
d0 — протяженность, принимаемая равной, м, для:
суглинков и глин — 0,23;
супесей, песков мелких и пылеватых — 0,28;
песков гравелистых, крупных и средней крупности — 0,30;
крупнообломочных грунтов — 0,34.
Существенность d0 для грунтов неоднородного сложения определяется что средневзвешенное в пределах глубины промерзания.
2.28. Расчетная солидность сезонного промерзания грунта df, м, определяется вдоль формуле
df = khdfn, (3)
где dfn — нормативная всесторонность промерзания, определяемая по пп. 2.26 и 2.27;
kh — индекс, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый: в целях наружных фундаментов отапливаемых сооружений — в области табл. 1; для наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений — kh = 1,1, выключая районов с отрицательной среднегодовой температурой.
Рэнкинг 1
Особенности сооружения
Коэффициент kh близ расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, °С
0
5
10
15
20 и сильнее
Без подвала с полами, устраиваемыми:
до грунту
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
на лагах соответственно грунту
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
по утепленному цокольному перекрытию
1,0
1,0
0,9
0,8
0,7
С подвалом alias техническим подпольем
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
Примечания: 1 Приведенные в табл. 1 значения коэффициента kh относятся к фундаментам, у которых на ружейный от внешней грани стены впредь до края фундамента аf < 0,5 м; если аf > 1,5 м, значения коэффициента kh повышаются получай 0,1, но не сильнее чем до значения kh = 1, возле промежуточном размере аf значения коэффициента kh определяются соответственно интерполяции.
2. К помещениям, примыкающим к наружным фундаментам, относятся подвалы и технические подполья, а возле их отсутствии — помещения первого этажа.
3. Возле промежуточных значениях температуры воздуха параметр kh принимается с округлением до ближайшего меньшего значения, указанного в табл. 1.
Подстрочное примечание. В районах с отрицательной среднегодовой температурой расчетная капитальность промерзания грунта для неотапливаемых сооружений должна вырабатываться теплотехническим расчетом в соответствии с требованиями СНиП в области проектированию оснований и фундаментов бери вечномерзлых грунтах.
Расчетная пучина промерзания должна определяться теплотехническим расчетом и в случае применения постоянной теплозащиты основные положения, а также если тепловой порядок проектируемого сооружения может важно влиять на температуру грунтов (холодильники, котельные и т.п.).
2.29. Серьезность заложения фундаментов отапливаемых сооружений по мнению условиям недопущения морозного пучения грунтов основные положения должна назначаться:
а) для наружных фундаментов (ото уровня планировки) по табл. 2;
б) пользу кого внутренних фундаментов — независимо ото расчетной глубины промерзания грунтов.
Эфемерида 2
Грунты под подошвой фундамента
Масштабность заложения фундаментов в зависимости через глубины расположения уровня подземных вод dw, м, возле
dw £ df + 2
dw > df + 2
Скальные, крупнообломочные с песчаным заполнителем, пески гравелистые, крупные и средней крупности
Неважный (=маловажный) зависит от df
He зависит с df
Пески мелкие и пылеватые
Безлюдный (=малолюдный) менее df
To же
Супеси с показателем текучести IL < 0
В таком случае же
»
То же, быть IL ³ 0
»
He менее df
Суглинки, глины, а вот и все крупнообломочные грунты с пылевато-глинистым заполнителем подле показателе текучести грунта али заполнителя IL ³ 0,25
»
To же
То но, при IL < 0,25
»
He менее 0,5df
Примечания. 1. В случаях, от случая к случаю глубина заложения фундаментов мало-: неграмотный зависит от расчетной глубины промерзания df, соответствующие грунты, указанные в настоящей таблице, должны разваливаться до глубины не не столь нормативной глубины промерзания dfn.
2. Разряд уровня подземных вод необходимо приниматься с учетом указаний пп. 2.17 — 2.21.
Глубину заложения наружных фундаментов разрешается назначать независимо от расчетной глубины промерзания, коль скоро:
фундаменты опираются на пески мелкие и специальными исследованиями получай данной площадке установлено, как будто они не имеют пучинистых свойств, а равным образом в случаях, когда специальными исследованиями и расчетами фиксировано, что деформации грунтов основные принципы при их промерзании и оттаивании никак не нарушают эксплуатационную пригодность сооружения;
предусмотрены специальные теплотехнические мероприятия, исключающие замерзание грунтов.
2.30. Глубину заложения наружных и внутренних фундаментов отапливаемых сооружений с холодными подвалами и техническими подпольями (имеющими отрицательную температуру в зимний тайм) следует принимать по табл. 2, считая с пола подвала или технического подполья.
2.31. Серьёзность заложения наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений должна определяться по табл. 2, возле этом глубина исчисляется: быть отсутствии подвала или технического подполья — с уровня планировки, а при наличии — с пола подвала или технического подполья.
2.32. В проекте оснований и фундаментов должны предусматриваться мероприятия, без- допускающие увлажнения грунтов основные принципы, а также промораживания их в фазис строительства.
2.33. Фундаменты сооружения али его отсека должны закладываться получай одном уровне. При необходимости заложения соседних фундаментов получай разных отметках их допустимая разнокалиберность определяется исходя из кондиция
Dh £ a(tgj1 + с1/р), (4)
где а — расстояние посредь фундаментами в свету;
j1 и c1 — расчетные значения должно угла внутреннего трения и удельного сцепления грунта (пп. 2.12 — 2.14);
р — среднее подавление под подошвой вышерасположенного фундамента ото расчетных нагрузок (для расчета альфа и омега по несущей способности).
Польза ОСНОВАНИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
2.34. Целью расчета оснований числом деформациям является ограничение абсолютных либо — либо относительных перемещений фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами, присутствие которых гарантируется нормальная использование сооружения и не снижается его долголетие (Мафусаилово) (вследствие появления недопустимых иней, подъемов, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соединений и т.п.). Присутствие этом имеется в виду, ась? прочность и трещиностойкость фундаментов и надфундаментных конструкций проверены расчетом, учитывающим активность, которые возникают при взаимодействии сооружения с основанием.
Обнаруживание. При проектировании сооружений, расположенных в непосредственной близости ото существующих, необходимо учитывать дополнительные деформации оснований существующих сооружений ото нагрузок проектируемых сооружений.
2.35*. Деформации начала подразделяются на:
осадки — деформации, происходящие в результате уплотнения грунта около воздействием внешних нагрузок и в отдельных случаях собственного веса грунта, приставки не- сопровождающиеся коренным изменением его структуры;
просадки — деформации, происходящие в результате уплотнения и, по образу правило, коренного изменения структуры грунта подо воздействием как внешних нагрузок и собственного веса грунта, (на)столь(ко) и дополнительных факторов, таких, во вкусе, например, замачивание просадочного грунта, смякание ледовых прослоек в замерзшем грунте и т.п.;
подъемы и морось — деформации, связанные с изменением объема некоторых грунтов рядом изменении их влажности иначе говоря воздействии химических веществ (распухание и усадка) и при замерзании воды и оттаивании льда в порах грунта (морозное пученье и оттаивание грунта);
оседания — деформации подсолнечный поверхности, вызываемые разработкой полезных ископаемых, изменением гидрогеологических условий, понижением уровня подземных вод, карстово-суффозионными процессами и т.п.;
горизонтальные перемещения — деформации, связанные с действием горизонтальных нагрузок получи и распишись основание (фундаменты распорных систем, подпорные стены и т.д.) либо — либо со значительными вертикальными перемещениями поверхности рядом оседаниях, просадках грунтов с собственного веса и т.п.;
провалы — деформации телесный поверхности с нарушением сплошности грунтов, образующиеся ввиду обрушения толщи грунтов по-над карстовыми полостями или горными выработками.
2.36. Деформации основы в зависимости от причин возникновения подразделяются сверху два вида:
первый — деформации через внешней нагрузки на повод (осадки, просадки, горизонтальные перемещения);
второстепенный — деформации, не связанные с внешней нагрузкой возьми основание и проявляющиеся в виде вертикальных и горизонтальных перемещений поверхности альфа и омега (оседания, просадки грунтов ото собственного веса, подъемы и т.п.).
2.37. Увольнение оснований по деформациям полагается производиться из условия совместной работы сооружения и начала.
Деформации основания допускается разбирать без учета совместной работы сооружения и основные положения в случаях, оговоренных в п. 2.5.
2.38. Совместная реоглиф основания и сооружения может быть наделенным:
абсолютной осадкой основания s отдельного фундамента;
средней осадкой основные положения сооружения
относительной неравномерностью ил двух фундаментов Ds/L;
креном фундамента (сооружения) i;
относительным прогибом река выгибом f/L;
кривизной изгибаемого участка сооружения p;
относительным домиком закручивания сооружения v;
горизонтальным перемещением фундамента (сооружения) и.
Заметка. Аналогичные характеристики деформаций могут начинаться также для других деформаций, указанных в п. 2.35.
2.39. Подсчет оснований по деформациям производится исходя изо условия
s £ su, (5)
где s — совместная пучение основания и сооружения, определяемая расчетом в соответствии с указаниями обязательного приложения 2;
su — предельное многознаменательность совместной деформации основания и сооружения, устанавливаемое в соответствии с указаниями пп. 2.51 — 2.55.
Примечания 1. В необходимых случаях для того оценки напряженно-деформированного состояния конструкций сооружений с учетом длительных процессов и прогноза времени консолидации основы следует производить расчет снег во времени.
2. Осадки начала, происходящие в процессе строительства (а именно, осадки от веса насыпей накануне устройства фундаментов, осадки задолго. Ant. с омоноличивания стыков строительных конструкций), позволено не учитывать, если они безлюдный (=малолюдный) влияют на эксплуатационную доброкачественность. Ant. непригодность сооружений.
3. При расчете оснований за деформациям необходимо учитывать ресурс изменения как расчетных, скажем и предельных значений деформаций основные положения за счет применения мероприятий, указанных в пп. 2.67 — 2.71.
2.40. Расчетная описание основания, используемая для определения совместной деформации основные принципы и сооружения, должна выбираться в соответствии с указаниями п. 2.4.
Проектирование деформаций основания следует, точь в точь правило, выполнять, применяя расчетную схему основные принципы в виде:
линейно деформируемого полупространства с условным ограничением глубины сжимаемой толщи Нс (п. 6 обязательного приложения 2);
линейно деформируемого слоя, в случае если:
а) в пределах сжимаемой толщи основные положения Нс, определенной как на линейно деформируемого полупространства, залегает напластование грунта с модулем деформации Е1 ³ 100 МПа (1000 кгс/см2) и толщиной h1, удовлетворяющей условию
идеже Е2 — модуль деформации грунта, подстилающего штукатурка грунта с модулем деформации Е1;
б) масштаб. Ant. длина (диаметр) фундамента b ³ 10 м и часть деформации грунтов основания Е ³ 10 МПа (100 кгс/см2).
Слой линейно деформируемого слоя Н в случае «а» принимается вплоть до кровли малосжимаемого грунта, в случае «б» вычисляется в соответствии с указаниями п. 8 обязательного приложения 2.
Замечание. Схему линейно деформируемого слоя дозволено применять для фундаментов шириной b ³ 10 м возле наличии в пределах сжимаемой толщи слоев грунта с модулем деформации Е < 10 МПа (100 кгс/см2), если их суммарная толщина не превышает 0,2 Н.
2.41. Около расчете деформаций основания с использованием расчетных схем, указанных в п. 2.40, среднее нажим под подошвой фундамента р неважный (=маловажный) должно превышать расчетного сопротивления грунта основы R, кПа (тс/м2), определяемого после формуле
где gс1 и gc2 — коэффициенты условий работы, принимаемые после табл. 3;
k — коэффициент, принимаемый равным: k = 1, в случае если прочностные характеристики грунта (j и с) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если только они приняты по табл. 1 — 3 рекомендуемого приложения 1;
Мg, Мq, Мс — коэффициенты, принимаемые объединение табл. 4;
kz — коэффициент, принимаемый равным:
подле b < 10 м - kz = 1,
при b ³ 10 м — kz = z0/b + 0,2 (в этом месте z0 = 8 м);
b — ширина подошвы фундамента, м;
gII — осредненное расчетное достоинство удельного веса грунтов, залегающих вверху подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего образ действий воды), кН/м3 (тс/м3);
— ведь же, залегающих выше подошвы;
сII — расчетное колесо в телеге удельного сцепления грунта, залегающего из полы в полу под подошвой фундамента, кПа (тс/м2);
dI — серьезность заложения фундаментов бесподвальных сооружений через уровня планировки или приведенная монументальность заложения наружных и внутренних фундаментов ото пола подвала, определяемая согласно формуле
где hs — толщина слоя грунта меньше подошвы фундамента со стороны подвала, м;
hcf — корпуленция конструкции пола подвала, м;
gcf — расчетное колесо в телеге удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3 (тс/м3);
db — монументальность подвала — расстояние от уровня планировки вплоть до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной В £ 20 м и глубиной от бога 2 м принимается db = 2 м, при ширине подвала В > 20 м — db = 0).
Примечания: 1. Формулу (7) можно применять при любой форме фундаментов в плане. Если только подошва фундамента имеет форму круга может ли быть правильного многоугольника площадью А, принимается
2. Расчетные значения удельного веса грунтов и материала пола подвала, входящие в формулу (7), можно принимать равными их нормативным значениям.
3. Расчетное импеданс. Ant. подчинение грунта при соответствующем обосновании может бытовать увеличено, если конструкция фундамента улучшает обстановка его совместной работы с основанием.
4 Ради фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное импеданс. Ant. подчинение грунта основания допускается повышать на 15 %.
5. Если dI > d (d — глубина заложения фундамента через уровня планировки) в формуле (7) принимается dI = d и db = 0.
2.42. Предварительные размеры фундаментов назначаются по мнению конструктивным соображениям или исходя с табличных значений расчетного сопротивления грунтов начала R0 в соответствии с рекомендуемым приложением 3. Значениями R0 дозволяется также пользоваться для окончательного назначения размеров фундаментов зданий и сооружений III класса, (не то основание сложено горизонтальными (курс не более 0,1), выдержанными точно по толщине слоями грунта, прессуемость которых не увеличивается в пределах глубины, равной двуличный ширине наибольшего фундамента, считая через его подошвы.
Таблица 3
Грунты
Отношение gс1
Коэффициент gс2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой быть отношении длины сооружения разве его отсека к высоте L/H, равном
4 и больше
1,5 и менее
Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, вдобавок мелких и пылеватых
1,4
1,2
1,4
Пески мелкие
1,3
1,1
1,3
Пески пылеватые:
маловлажные и влажные
1,25
1,0
1,2
насыщенные водным путем
1,1
1,0
1,2
Пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пыльно-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта али заполнителя IL £ 0,25
1,25
1,0
1,1
То же, около
0,25 < IL £ 0,5
1,2
1,0
1,1
То же, при IL > 0,5
1,0
1,0
1,0
Примечания 1 К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относятся сооружения, конструкции которых особо приспособлены к восприятию усилий с деформаций оснований, в том числе ради счет мероприятий, указанных в п. 2.70, б.
2 На зданий с гибкой конструктивной схемой сила коэффициента gс2 принимается равным единице.
3 Подле промежуточных значениях L/H коэффициент gс2 определяется после интерполяции
Таблица 4
Угол внутреннего нелады jII, град.
Коэффициенты
Угол внутреннего разлад jII, град.
Коэффициенты
Мg
Mq
Мс
Мg
Mq
Мс
0
0
1,00
3,14
10
0,18
1,73
4,17
1
0,01
1,06
3,23
11
0,21
1,83
4,29
2
0,03
1,12
3,32
12
0,23
1,94
4,42
3
0,04
1,18
3,41
13
0,26
2,05
4,55
4
0,06
1,25
3,51
14
0,29
2,17
4,69
5
0,08
1,32
3,61
15
0,32
2,30
4,84
6
0,10
1,39
3,71
16
0,36
2,43
4,99
7
0,12
1,47
3,82
17
0,39
2,57
5,15
8
0,14
1,55
3,93
18
0,43
2,73
5,31
9
0,16
1,64
4,05
19
0,47
2,89
5,48
20
0,51
3,06
5,66
33
1,44
6,76
8,88
21
0,56
3,24
5,84
34
1,55
7,22
9,22
22
0,61
3,44
6,04
35
1,68
7,71
9,58
23
0,69
3,65
6,24
36
1,81
8,24
9,97
24
0,72
3,87
6,45
37
1,95
8,81
10,37
25
0,78
4,11
6,67
38
2,11
9,44
10,80
26
0,84
4,37
6,90
39
2,28
10,11
11,25
27
0,91
4,64
7,14
40
2,46
10,85
11,73
28
0,98
4,93
7,40
41
2,66
11,64
12,24
29
1,06
5,25
7,67
42
2,88
12,51
12,79
30
1,15
5,59
7,95
43
3,12
13,46
13,37
31
1,24
5,95
8,24
44
3,38
14,50
13,98
32
1,34
6,34
8,55
45
3,66
15,64
14,64
2.43. Расчетное отпор R основания, сложенного крупнообломочными грунтами, вычисляется ровно по формуле (7) на основе результатов непосредственных определений прочностных характеристик грунтов.
В случае если содержание заполнителя превышает 40 %, разум R для крупнообломочных грунтов дозволяется определять по характеристикам заполнителя.
2.44. Расчетное реактанц грунтов основания R в случае их уплотнения то есть (т. е.) устройства грунтовых подушек нужно определяться исходя из задаваемых проектом расчетных значений физико-механических характеристик уплотненных грунтов.
2.45. Расчетное противоборство грунтов основания R при прерывистых фундаментах определяется что для ленточных фундаментов объединение указаниям пп. 2.41 — 2.44 с повышением значения R коэффициентом kd, принимаемым числом табл. 5.
Таблица 5
Вид фундаментных плит
Стоить коэффициента kd для песков (не считая рыхлых) и пылевато-глинистых грунтов сообразно при коэффициенте пористости е и показателе текучести IL
е £ 0,5, IL £ 0
е = 0,6; IL = 0,25
е ³ 0,7; IL ³ 0,5
Прямоугольные
1,3
1,15
1,0
С угловыми вырезками
1,3
1,15
1,15
Примечания. 1 Подле промежуточных значениях е и IL коэффициент kd принимается до интерполяции
2 Для плит с угловыми вырезами кпд kd учитывает повышение R в соответствии с прим. 4 к п. 2.41.
2.46. Присутствие увеличении нагрузок на устой существующих сооружений (например, присутствие реконструкции) расчетное сопротивление грунтов основные принципы должно приниматься в соответствии с данными об их физико-механических свойствах с учетом как и состояния фундаментов и надфундаментных конструкций сооружения, продолжительностью его эксплуатации, ожидаемых дополнительных птеропода при увеличении нагрузок возьми фундаменты и их влияния держи примыкающие сооружения.
2.47. Расчетное воспротивление грунта основания R, вычисленное по части формуле (7), может вестись повышено в 1,2 раза, разве расчетные деформации основания (присутствие давлении, равном R) не превосходят 40 % предельных значений (пп. 2.51 — 2.55). Близ этом повышенное давление безвыгодный должно вызывать деформации альфа и омега свыше 50 % предельных и перекрывать значение давления из обстоятельства расчета оснований по несущей талантливость в соответствии с требованиями пп. 2.57 — 2.65.
2.48. Быть наличии в пределах сжимаемой толщи основные принципы на глубине z от подошвы фундамента слоя грунта меньшей прочности, нежели прочность грунта вышележащих слоев, размеры фундамента должны предназначаться такими, чтобы обеспечивалось контракт
szp + szg £ Rz, (9)
где szp и szg — вертикальные напряжения в грунте получай глубине z от подошвы фундамента под лад дополнительное от нагрузки возьми фундамент и от собственного веса грунта, кПа (тс/м2);
Rz — расчетное гридлик грунта пониженной прочности нате глубине z, кПа (тс/м2), вычисленное в области формуле (7) для условного фундамента шириной bz, м, равной:
(10)
идеже
Az = N/szp; a = (l — b)/2,
здесь N — вертикальная погрузка на основание от фундамента;
l и b — соразмерно длина и ширина фундамента.
2.49. Прессинг на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента (вычисленное в предположении линейного распределения давления по-под подошвой фундамента при нагрузках, принимаемых с целью расчета оснований по деформациям), (языко правило, должно определяться с учетом заглубления фундамента в левкас и жесткости надфундаментных конструкций. Краевое прессинг при действии изгибающего момента по-под каждой оси фундамента неважный (=маловажный) должно превышать 1,2R и в угольный точке — 1,5R (здесь R — расчетное воспротивление грунта основания, определяемое в соответствии с требованиями пп. 2.41 — 2.48).
Примечания. При расчете оснований фундаментов мостов получи и распишись внецентренную нагрузку следует руководиться требованиями СНиП по проектированию мостов и труб.
2.50. Устремленность отдельных фундаментов или сооружений в целом кому (должно вычисляться с учетом момента в уровне подошвы фундамента, влияния соседних фундаментов, нагрузок сверху прилегающие площади и неравномерности сжимаемости альфа и омега.
При определении кренов фундаментов, окр того, как правило, желательно учитывать заглубление фундамента, твердость надфундаментной конструкции, а также вероятие увеличения эксцентриситета нагрузки с-за наклона фундамента (сооружения).
2.51. Предельные значения совместной деформации основные принципы и сооружения устанавливаются исходя изо необходимости соблюдения:
а) технологических может ли быть архитектурных требований к деформации сооружения (реформа проектных уровней и положений сооружения в целом, отдельных его элементов и оборудования, в том числе и требования к нормальной работе лифтов, кранового оборудования, подъемных устройств элеваторов и т.п.) — su,s;
б) требований к прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций, начиная общую устойчивость сооружения — su,f.
2.52. Предельные значения совместной деформации начала и сооружения по технологическим либо — либо архитектурным требованиям su,s должны констати соответствующими нормами проектирования зданий и сооружений, правилами технической эксплуатации оборудования может ли быть заданием на проектирование с учетом в необходимых случаях рихтовки оборудования в процессе эксплуатации.
Тестирование соблюдения условия s £ su,s производится около разработке типовых и индивидуальных проектов в составе расчетов сооружения нет слов взаимодействии с основанием после соответствующих расчетов конструкций сооружения в области прочности, устойчивости и трещиностойкости.
2.53. Предельные значения совместной деформации начала и сооружения по условиям прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций su,f должны становиться при проектировании на основе расчета сооружения изумительный взаимодействии с основанием.
Значение su,f позволительно не устанавливать для сооружений значительной жесткости и прочности ((пред)положим, зданий башенного типа, землевладение), а также для сооружений, в конструкциях которых маловыгодный возникают усилия от неравномерных коагулят основания (например, различного рода шарнирных систем).
2.54. Быть разработке типовых проектов сооружений сверху основе значений su,s и su,f следует, точно правило, устанавливать следующие критерии допустимости применения сих проектов, упрощающие расчет оснований до деформациям при их привязке к местным грунтовым условиям:
а) предельные значения степени изменчивости сжимаемости грунтов начала aЕ, соответствующие различным значениям среднего модуля деформации грунтов в пределах плана сооружения другими словами средней осадки основания ;
б) предельную неритмичность деформаций основания соответствующую приготовительный жесткости сооружения;
в) перечень грунтов с указанием их простейших характеристик свойств, а равно как характера напластований, при наличии которых безлюдный (=малолюдный) требуется выполнять расчет оснований за деформациям.
Примечания: 1 Разряд изменчивости сжимаемости основания aЕ определяется отношением наибольшего значения приведенного в соответствии с глубине модуля деформации грунтов основные положения в пределах плана сооружения к наименьшему значению.
2 Среднее существенность модуля деформации грунтов основы в пределах плана сооружения определяется (языко средневзвешенное (с учетом изменения сжимаемости грунтов по мнению глубине и в плане сооружения).
2.55. Предельные значения деформаций оснований разрешено принимать согласно рекомендуемому приложению 4, буде конструкции сооружения не рассчитаны в усилия, возникающие в них быть взаимодействии с основанием, и в задании получи и распишись проектирование не установлены значения su,s (пп. 2.51, 2.52).
2.56. Польза деформаций основания допускается маловыгодный выполнять, если среднее угнетение под фундаментами проектируемого сооружения никак не превышает расчетного сопротивления грунтов основные принципы (пп. 2.41 — 2.48) и выполняется одно изо следующих условий:
а) степень изменчивости сжимаемости начала меньше предельной по п. 2.54, а;
б) инженерно-геологические атмосфера площадки строительства соответствуют области применения типового проекта (см. п. 2.54, в);
в) грунтовые состояние площадки строительства сооружений, перечисленных в табл. 6, относятся к одному изо вариантов, указанных в этой таблице.
Табличка 6
Сооружения
Варианты грунтовых условий
1. Производственные здания
Одноэтажные с несущими конструкциями, малочувствительными к неравномерным осадкам (хоть (бы), стальной или железобетонный коробка на отдельных фундаментах присутствие шарнирном опирании ферм, ригелей), и с мостовыми кранами грузоподъемностью раньше 50 т включительно
Многоэтажные давно 6 этажей включительно с сеткой колонн безлюдный (=малолюдный) более 6´9 м
1. Крупнообломочные грунты возле содержании заполнителя менее 40 %
2. Пески какой бы то ни был крупности, кроме пылеватых, плотные и средней плотности
3. Пески все равно какой крупности, только плотные
4. Пески все равно какой крупности, только средней плотности подле коэффициенте пористости е £ 0,65.
5. Супеси около е £ 0,65, суглинки при е £ 0,85 и глины близ е £ 0,95 если диапазон изменения коэффициента пористости сих грунтов на площадке отнюдь не превышает 0,2.
6. Пески, кроме пылеватых, около e £ 0,7 в сочетании с пылевато-глинистыми грунтами морского происхождения присутствие е < 0,5 и IL < 0,5 независимо от порядка их залегания
2. Жилые и общественные здания
Прямоугольной комплекция в плане без перепадов соответственно высоте с полным каркасом и бескаркасные с несущими стенами изо кирпича, крупных блоков либо панелей:
а) протяженные многосекционные высотой после 9 этажей включительно;
б) несблокированные башенного подобно высотой до 14 этажей включительно
Примечания: 1 Табл. 6 позволительно пользоваться для сооружений, в которых ристалище отдельных фундаментов под несущие конструкции отличается никак не более чем в два раза, а в свой черед для сооружений иного назначения возле аналогичных конструкциях и нагрузках.
2. Табл. 6 приставки не- распространяется на производственные здания с нагрузками в полы свыше 20 кПа (2 тс/м2).
Увольнение ОСНОВАНИЙ ПО НЕСУЩЕЙ Талантливость
2.57. Целью расчета оснований объединение несущей способности являются защита прочности и устойчивости оснований, а опять же недопущение сдвига фундамента объединение подошве и его опрокидывания. Принимаемая в расчете элемент разрушения основания (при достижении им предельного состояния) должна толкать(ся) как статически, так и кинематически возможна во (избежание данного воздействия и конструкции фундамента другими словами сооружения.
2.58. Расчет оснований за несущей способности производится исходя с условия
F £ gcFu/gn, (11)
где F — расчетная режим на основание, определяемая вдоль указаниям пп. 2.5 — 2.8;
Fu — сила предельного сопротивления основные положения;
gc — коэффициент условий работы, принимаемый:
угоду кому) песков, кроме пылеватых………. gс = 1,0
для того песков пылеватых, а также пыльно-глинистых грунтов в
стабилизированном состоянии……. gс = 0,9
угоду кому) пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном
состоянии……………………………………. gc = 0,85
пользу кого скальных грунтов:
невыветрелых и погано-
выветрелых…………………………………. gс = 1,0
выветрелых…………………………………. gс = 0,9
сильновыветрелых………………………. gс = 0,8
gn — компонента надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,2; 1,15 и 1,10 созвучно для зданий и сооружений I, II и III классов.
2.59. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основы, сложенного скальными грунтами Nu, кН(тс), объективно от глубины заложения фундамента вычисляется точно по формуле
Nu = Rcb¢l¢, (12)
где Rc — расчетное колесо в телеге предела прочности на одноосное сдвигание скального грунта, кПа (тс/м2);
b¢ и l¢ — созвучно приведенные ширина и длина фундамента, м, вычисляемые согласно формулам:
b¢ = b — 2eb; l¢ = l — 2еl, (13)
в этом месте еb и el — соответственно эксцентриситеты приложения равнодействующей нагрузок в направлении поперечной и продольной осей фундамента, м.
2.60. Силаша предельного сопротивления основания, сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии, должна зачисляться исходя из условия, ровно соотношение между нормальными s и касательными напряжениями t сообразно всем поверхностям скольжения, соответствующее предельному состоянию основные положения, подчиняется зависимости
t = stgjI + cI, (14)
идеже jI и cI — соответственно расчетные значения утла внутреннего нелады и удельного сцепления грунта (пп. 2.12 — 2.14).
2.61. Дикий предельного сопротивления основания, сложенного неторопливо уплотняющимися водонасыщенными пылевато-глинистыми и биогенными грунтами (быть степени влажности Sr ³ 0,85 и коэффициенте консолидации cv £ 107 см2/годик), должна определяться с учетом возможного нестабилизированного состояния грунтов альфа и омега за счет избыточного давления в поровой воде и. Быть этом соотношение между нормальными s и касательными напряжениями t принимается ровно по зависимости
t = (s — u)tgjI + сI, (15)
идеже jI и cI — соответствуют стабилизированному состоянию грунтов альфа и омега.
Избыточное давление в поровой воде дозволяется определять методами фильтрационной консолидации грунтов с учетом скорости приложения нагрузки получи основание. При соответствующем обосновании (высокие темпы возведения сооружения неужели нагружения его эксплуатационными нагрузками, голяк в основании дренирующих слоев грунта неужели дренирующих устройств) допускается в резерв надежности принимать избыточное прессинг в поровой воде равным нормальному напряжению сообразно площадкам скольжения (и = s) или отодвигаться значения jI и cI соответствующими нестабилизированному состоянию грунтов основные принципы.
2.62. Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления Nu альфа и омега, сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии, позволяется определять по формуле (16), коль скоро фундамент имеет плоскую подошву и грунты основы ниже подошвы однородны раньше глубины не менее ее ширины, а в случае различной вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента напряженность большей из них никак не превышает 0,5R (R — расчетное противодействие грунта основания, определяемое в соответствии с пп. 2.41 — 2.48):
Nu = b¢l¢(Ngxgb¢gI + Nqxqg¢Id + NcxccI), (16)
идеже b¢ и l¢ — обозначения те же, а в формуле (12), причем символом b обозначена тыл фундамента, в направлении которой предполагается траты устойчивости основания;
Ng, Nq, Nc — безразмерные коэффициенты несущей пар, определяемые по табл. 7 в зависимости ото расчетного значения угла внутреннего натянутые отношения грунта jI и угла наклона к вертикали d равнодействующей внешней нагрузки нате основание F в уровне подошвы фундамента;
Схема 7
Угол внутреннего трения грунта jI, гон
Обозначение коэффициентов
Коэффициенты несущей талант Ng, Nq и Nc при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки d, великое множество., равных
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
Ng
0
0
Nq
1,00
—
—
—
—
—
—
—
—
—
Nc
5,14
Ng
0,20
5
Nq
1,57
d¢ = 4,9
—
—
—
—
—
—
—
Nc
6,49
Ng
0,60
0,42
10
Nq
2,47
2,16
d¢ = 9,8
—
—
—
—
—
—
Nc
8,34
6,57
Ng
1,35
1,02
0,61
15
Nq
3,94
3,45
2,84
d¢ = 14,5
—
—
—
—
—
Nc
10,98
9,13
6,88
Ng
2,88
2,18
1,47
0,82
20
Nq
6,40
5,56
4,64
3,64
d¢ = 18,9
—
—
—
—
Nc
14,84
12,53
10,02
7,26
Ng
5,87
4,50
3,18
2,00
1,05
25
Nq
10,66
9,17
7,65
6,13
4,58
d¢ = 22,9
—
—
—
Nc
20,72
17,53
14,26
10,99
7,68
Ng
12,39
9,43
6,72
4,44
2,63
1,29
30
Nq
18,40
15,63
12,94
10,37
7,96
5,67
d¢ = 26,5
—
—
Nc
30,14
25,34
20,68
16,23
12,05
8,09
Ng
27,50
20,58
14,63
9,79
6,08
3,38
35
Nq
33,30
27,86
22,77
18,12
13,94
10,24
d¢ = 29,8
—
—
Nc
46,12
38,36
31,09
24,45
18,48
13,19
Ng
66,01
48,30
33,84
22,56
14,18
8,26
4,30
40
Nq
64,19
52,71
42,37
33,26
25,39
18,70
13,11
d¢ = 32,7
—
Nc
75,31
61,63
49,31
38,45
29,07
21,10
14,43
Ng
177,61
126,09
86,20
56,50
32,26
20,73
11,26
5,45
45
Nq
134,87
108,24
85,16
65,58
49,26
35,93
25,24
16,82
d¢ = 35,2
Nc
133,87
107,23
84,16
64,58
48,26
34,93
24,24
15,82
Примечания 1. Рядом промежуточных значениях jI и d коэффициенты Ng, Nq и Nc позволительно определять по интерполяции. 2. В фигурных скобках приведены значения коэффициентов несущей талант, соответствующие предельному значению угла наклона нагрузки d¢, исходя изо условия (19)
g1 и g¢I — расчетные значения удельного веса грунтов, кН/м3 (тс/м3), находящихся в пределах возможной призмы выпирания под лад ниже и выше подошвы фундамента (возле наличии подземных вод определяются с учетом взвешивающего поступки воды);
cI — расчетное значение удельного сцепления грунта, кПа (тс/м2);
d — основательность заложения фундамента, м (в случае неодинаковой вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента принимается роль d, соответствующее наименьшей пригрузке, пример, со стороны подвала);
xg, xq, xс — коэффициенты фигура фундамента, определяемые по формулам:
xg = 1 — 0,25/h; xq = 1 + 1,5/h;
xc = 1 + 0,3/h, (17)
тогда
h = l/b;
l и b — соответственно длина и ширина подошвы фундамента, принимаемые в случае внецентренного приложения равнодействующей нагрузки равными приведенным значениям l¢ и b¢, определяемым в области формулам (13).
Если h = l/b < 1, в формулах (17) следует принимать h = 1.
Угол наклона к вертикали d равнодействующей внешней нагрузки держи основание определяется из состояние
tgd = Fh/Fv, (18)
где Fh и Fv — соответственно горизонтальная и вертикальная составляющие внешней нагрузки держи основание F в уровне подошвы фундамента.
Ставка по формуле (16) разрешено выполнять, если соблюдается согласие
tgd < sinjI. (19)
Примечания: 1. При использовании формулы (16) в случае неодинаковой пригрузки с разных сторон фундамента в составе горизонтальных нагрузок подобает учитывать активное давление грунта.
2. Ежели условие (19) не выполняется, пристало производить расчет фундамента получи сдвиг по подошве (п. 2.63).
2.63. Уплата фундамента на сдвиг вдоль подошве производится исходя изо условия
(20)
где åFs,a и åFs,r — фонды проекций на плоскость скольжения надлежаще расчетных сдвигающих и удерживающих сил, определяемых с учетом активного и пассивного давлений грунта получай боковые грани фундамента;
gс и gп — обозначения тетуся же, что в формуле (11).
2.64. План оснований по несущей талантливость допускается выполнять графоаналитическими методами (круглоцилиндрических не то — не то ломаных поверхностей скольжения), в противном случае:
а) основание неоднородно по глубине;
б) пригрузка начала с разных сторон фундамента неодинакова, вдобавок интенсивность большей из них превышает 0,5R (R — расчетное противодействие грунта основания, определяемое в соответствии с пп. 2.41 — 2.48);
в) саркофаг расположено на откосе разве вблизи откоса;
г) возможно вырастание нестабилизированного состояния грунтов основные положения, за исключением случаев, указанных в п. 2.65.
2.65. Предельное оппозиция основания (однородного ниже подошвы фундамента после глубины не менее 0,75b), сложенного не торопясь уплотняющимися водонасыщенными грунтами (п. 2.61), можно определять следующим образом.
Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основные положения ленточного фундамента пи, кН/м (тс/м), — в соответствии с формуле
nu = b¢[q + (1 + p — a + cosa)cI], (21)
идеже b¢ — обозначение то же, по какой причине в формуле (12), м;
q — пригрузка с пирушка стороны фундамента, в направлении которой действует горизонтальная составляющая нагрузки, кПа (тс/м2);
сI — прорисовывание то же, что в формуле (14), кПа (тс/м2);
p = 3,14;
a — уголочек, рад, определяемый по формуле
a = arcsin(fh/b¢cI), (22)
тут. Ant. там fh — горизонтальная составляющая расчетной нагрузки возьми 1 м длины фундамента, определяемая с учетом активного давления грунта, кН/м (тс/м).
Формулу (21) позволительно использовать, если выполняется условняк
fh £ b¢cI. (23)
Силу предельного сопротивления начала прямоугольного фундамента (l £ 3b) при действии нате него вертикальной нагрузки можно определять по формуле (16), полагая jI = и xс = 1 + 0,11h.
Вот всех случаях, если получи фундамент действуют горизонтальные нагрузки и повод сложено грунтами в нестабилизированном состоянии, нелишне производить расчет фундамента держи сдвиг по подошве (п. 2.63).
2.66. Стабильность фундаментов на действие сил морозного пучения грунтов нужно проверять, если основание сложено пучинистыми грунтами.
МЕРОПРИЯТИЯ После УМЕНЬШЕНИЮ ДЕФОРМАЦИЙ ОСНОВАНИЙ И ВЛИЯНИЯ ИХ Нате СООРУЖЕНИЯ
2.67. Для выполнения требований расчета оснований в соответствии с предельным состояниям, кроме потенциал и целесообразности изменения размеров фундаментов в плане alias глубины их заложения (начиная прорезку грунтов с неудовлетворительными свойствами), введения дополнительных связей, ограничивающих перемещения фундаментов, применения других типов фундаментов, изменения нагрузок держи основание и т.д., следует рассмотреть насущность применения:
а) мероприятий по предохранению грунтов основные положения от ухудшения их свойств (п. 2.68);
б) мероприятий, направленных сверху преобразование строительных свойств грунтов (п. 2.69);
в) конструктивных мероприятий, уменьшающих нюх сооружений к деформациям основания (п. 2.70).
Близ проектировании следует также сообразоваться возможность регулирования усилий в конструкциях сооружения, возникающих присутствие его взаимодействии с основанием (п. 2.71).
Сортировка одного или комплекса мероприятий причитается) производиться с учетом требований пп. 1.1 и 2.1.
2.68. К мероприятиям, предохраняющим грунты альфа и омега от ухудшения их строительных свойств, относятся:
а) водозащитные мероприятия держи площадках, сложенных грунтами, чувствительными к изменению влажности (соответствующая составление. Ant. разборка генеральных планов, вертикальная распланировка территории, обеспечивающая сток поверхностных вод, структура дренажей, противофильтрационных завес и экранов, подстилка водоводов в специальных каналах alias размещение их на безопасных расстояниях ото сооружений, контроль за возможными утечками воды и т.п.);
б) обеспечение грунтов основания от химически активных жидкостей, способных явиться источником к просадкам, набуханию, активизации карстово-суффозионных явлений, повышению агрессивности подземных вод и т.п.;
в) урезка источников внешних воздействий (примерно (сказать), вибраций);
г) предохранительные мероприятия, осуществляемые в процессе строительства сооружений (запечат природной структуры и влажности грунтов, выполнение технологии устройства оснований, фундаментов, подземных и надземных конструкций, маловыгодный допускающей изменения принятой в проекте схемы и скорости передачи нагрузки получи основание, в особенности при наличии в основании неспешно консолидирующихся грунтов и т.п.).
2.69. Преобразование строительных свойств грунтов начала (устройство искусственных оснований) достигается:
а) уплотнением грунтов (трамбованием тяжелыми трамбовками, устройством грунтовых свай, вытрамбовыванием котлованов по-под фундаменты, предварительным замачиванием грунтов, использованием энергии взрыва, глубинным гидровиброуплотнением, вибрационными машинами, катками и т.п.);
б) полной сиречь частичной заменой в основании (в плане и вдоль глубине) грунтов с неудовлетворительными свойствами подушками изо песка, гравия, щебня и т.п.;
в) устройством насыпей (отсыпкой река гидронамывом);
г) закреплением грунтов (химическим, электрохимическим, буросмесительным, термическим и другими способами);
д) введением в заземление специальных добавок (например, засолением грунта иначе говоря пропиткой его нефтепродуктами к ликвидации пучинистых свойств);
е) армированием грунта (введением специальных пленок, сеток и т.п.).
2.70. Конструктивные мероприятия, уменьшающие сенсетивность сооружений к деформациям основания, включают:
а) рациональную компоновку сооружения в плане и согласно высоте;
б) повышение прочности и пространственной жесткости сооружений, достигаемое усилением конструкций, в особенности конструкций фундаментно-подвальной части, в соответствии с результатами расчета сооружения вот взаимодействии с основанием (введение дополнительных связей в каркасных конструкциях, построение железобетонных или армокаменных поясов, разрезка сооружений получи и распишись отсеки и т.п.);
в) увеличение податливости сооружений (благо это позволяют технологические запросы) за счет применения гибких тож разрезных конструкций;
г) устройство приспособлений для того выравнивания конструкций сооружения и рихтовки технологического оборудования.
Усматривание. Габариты приближения к строительным конструкциям подвижного технологического оборудования (мостовых кранов, лифтов и т.п.) должны служить порукой их нормальную эксплуатацию с учетом возможных деформаций основные принципы
2.71. К мероприятиям, позволяющим уменьшить активность в конструкциях сооружения при взаимодействии его с основанием, относятся:
экспозиция сооружения на площади застройки с учетом ее инженерно-геологического строения и возможных источников вредных влияний (линз слабых грунтов, старых горных выработок, карстовых полостей, внешних водоводов и т.п.);
занятие соответствующих конструкций фундаментов (вот хоть, фундаментов с малой боковой поверхностью получи подрабатываемых территориях и при наличии в основании пучинистых грунтов);
засыпка пазух и строй подушек под фундаментами изо материалов, обладающих малым сцеплением и трением, употребление специальных антифрикционных покрытий, отрывка временных компенсационных траншей в (видах уменьшения усилий от горизонтальных деформаций оснований (к примеру сказать, в районах горных выработок);
регламентирование сроков замоноличивания стыков сборных и сборно-монолитных конструкций;
обоснованная резвость и последовательность возведения отдельных частей сооружения.
3. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ В ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТАХ
3.1. Основания, сложенные просадочными грунтами, должны проектироваться с учетом их особенности, заключающейся в фолиант, что при повышении влажности перед этим определенного уровня они дают дополнительные деформации — просадки через внешней нагрузки и (или) собственного веса грунта.
3.2. Возле проектировании оснований, сложенных просадочными грунтами, пристало учитывать возможность повышения их влажности ради счет:
а) замачивания грунтов — на из внешних источников и (или — или) снизу при подъеме уровня подземных вод;
б) постепенного имущество влаги в грунте вследствие инфильтрации поверхностных вод и экранирования поверхности.
Расчетным состоянием просадочных грунтов соответственно влажности является:
при внутренние резервы их замачивания — полное водонасыщение (Sr ³ 0,8);
присутствие невозможности их замачивания — установившееся подтекст влажности weq, принимаемое равным природной влажности w, (не то w ³ wp, и влажности на границе раскатывания, кабы w < wp.
3.3. Просадочные грунты характеризуются:
относительной просадочностью esl — относительным сжатием грунтов возле заданном давлении после их замачивания;
начальным просадочным давлением psl — минимальным давлением, около котором проявляются просадочные свойства грунтов присутствие их полном водонасыщении;
начальной просадочной влажностью wsl — минимальной влажностью, рядом которой проявляются просадочные свойства грунтов.
Значения esl и psl определяются в соответствии с требованиями обязательного приложения 2.
3.4. Возле проектировании оснований, сложенных просадочными грунтами, должны учитываться:
а) просадки через внешней нагрузки ssl,p, происходящие в пределах верхней зоны просадки с подошвы фундамента до глубины, идеже суммарные вертикальные напряжения через внешней нагрузки и собственного веса грунта равны начальному просадочному давлению другими словами сумма указанных напряжений минимальна;
б) просадки с собственного веса грунта ssl,g, происходящие в нижней зоне просадки, начиная с глубины, идеже суммарные вертикальные напряжения превышают начальное просадочное распор psl или сумма вертикальных напряжений с собственного веса грунта и внешней нагрузки минимальна, и впредь до нижней границы просадочной толщи;
в) неритмичность просадки грунтов Dssl;
г) горизонтальные перемещения альфа и омега usl в пределах криволинейной части просадочной воронки присутствие просадке грунтов от собственного веса.
Глосса. Просадки грунтов учитываются рядом относительной просадочности esl ³ 0,01 и определяются в соответствии с указаниями обязательного приложения 2.
3.5. Присутствие определении просадок грунтов и их неравномерности долженствует учитывать: инженерно-геологическое текстура площадки; физико-механические характеристики грунтов начала и их неоднородность; размеры, глубину заложения и взаимное порядок фундаментов; нагрузки на фундаменты и прилегающие площади; конструктивные особенности сооружения, в частности существование тоннелей, подвалов под в некоторой свое сооружения и т.п.; характер планировки территории (присутствие выемок и срезки или насыпей и подсыпок, которые оказывают авторитет на напряженное состояние грунтов основные принципы, а также на вид и размер просадок); возможные надежда, размеры и места расположения источников замачивания грунтов (п. 3.2, а); дополнительные нагрузки нате глубокие фундаменты, уплотненные и закрепленные массивы ото сил негативного трения, возникающих возле просадках грунтов от собственного веса.
Далее того, необходимо учитывать, кое-что при замачивании сверху больших площадей (масштаб. Ant. длина замачиваемой площади Bw равна неужто превышает размер просадочной толщи Hsl) и замачивании исподнизу за счет подъема уровня подземных вод окончатель проявляется просадка от собственного веса ssl,g, а близ замачивании сверху малых площадей (Bw < Hsl) проявляется лишь только часть ее s¢sl,g (см. п. 17 обязательного приложения 2).
Запримечивание. При определении неравномерности просадок грунтов подобает учитывать возможные наиболее неблагоприятные будущий и места расположения источников замачивания ровно по отношению к рассчитываемому фундаменту возможно ли сооружению в целом.
3.6. Грунтовые атмосфера площадок, сложенных просадочными грунтами, в зависимости с возможности проявления просадки грунтов с собственного веса, подразделяются держи два типа:
I тип — грунтовые данные, в которых возможна в основном опускание грунтов от внешней нагрузки, а проседание грунтов от собственного веса не водится или не превышает 5 см;
II экземпляр — грунтовые условия, в которых не считая просадки грунтов от внешней нагрузки возможна их опускание от собственного веса и размер ее превышает 5 см.
3.7. Отчисление оснований, сложенных просадочными грунтами, производится в соответствии с требованиями разд. 2.
Близ этом деформации основания определяются суммированием иней и просадок. Осадки основания определяются минуя учета просадочных свойств грунтов исходя с деформационных характеристик грунтов подле установившейся влажности, а просадки — в соответствии с требованиям пп. 3.2 — 3.5.
3.8. Возле проектировании оснований, сложенных просадочными грунтами, в случае их возможного замачивания (п. 3.2, а) должны предусматриваться мероприятия, исключающие река снижающие до допустимых пределов просадки оснований и (другими словами) уменьшающие их влияние получай эксплуатационную пригодность сооружений в соответствии с указаниями пп. 3.12 и 3.13.
В случае невозможности замачивания основные положения в течение всего срока эксплуатации сооружения (с учетом его возможной реконструкции) просадочные свойства грунтов можно не учитывать, однако в расчетах должны прилагаться физико-механические характеристики грунтов, соответствующие установившейся влажности (п. 3.2).
3.9. Расчетное воспротивление грунта основания при возможном замачивании просадочных грунтов (п. 3.2, а) принимается равным:
а) начальному просадочному давлению psl присутствие устранении возможности просадки грунтов с внешней нагрузки путем снижения давления почти подошвой фундамента;
б) значению, вычисленному сообразно формуле (7) с использованием расчетных значений прочностных характеристик (jII и сII) в водонасыщенном состоянии.
Быть невозможности замачивания просадочных грунтов расчетное противление грунта основания R определяется за формуле (7) с использованием прочностных характеристик сих грунтов при установившейся влажности (п. 3.2).
3.10. Предварительные размеры фундаментов сооружений, возводимых получи просадочных грунтах, назначаются исходя с расчетных сопротивлений основания R0, принимаемых соответственно табл. 4 рекомендуемого приложения 3.
Указанными значениями R0 можно пользоваться также для назначения окончательных размеров фундаментов зданий и сооружений III класса, в которых не имеется мокрый технологический процесс.
3.11. Спрос расчета оснований по деформациям в грунтовых условиях I как считаются удовлетворенными, если в пределах всей просадочной толщи ставка вертикальных напряжений от внешней нагрузки и через собственного веса грунта малограмотный превышает начального просадочного давления psl.
3.12*. Рядом возможности замачивания грунтов альфа и омега (п. 3.2) следует предусматривать одно с мероприятий:
а) устранение просадочных свойств грунтов в пределах всей просадочной толщи (пп. 2.69 и 3.13);
б) прорезку просадочной толщи глубокими фундаментами, в часть числе свайными и массивами изо закрепленного грунта (пп. 2.67 и 3.14);
в) сочетание мероприятий, включающий частичное отход просадочных свойств грунтов, водозащитные и конструктивные мероприятия (пп. 2.67 — 2.71).
В грунтовых условиях II подобно наряду с устранением просадочных свойств грунтов неужто прорезкой просадочной толщи глубокими фундаментами должны предусматриваться водозащитные мероприятия, а опять же соответствующая компоновка генплана.
Подборка мероприятий должен производиться с учетом подобно грунтовых условий, вида возможного замачивания, расчетной просадки, взаимосвязи проектируемых сооружений с соседними объектами и коммуникациями в соответствии с требованиями п. 1.1.
Примечания. 1. Ликвидаторство просадочных свойств грунтов (подпараграф «а») в грунтовых условиях I вроде допускается выполнять только в пределах части верхней зоны просадки, хотя не менее 2/3 ее высоты, благо конструкции сооружения рассчитаны сверху возможные деформации основания, а просадки и их ритмичность не превышают 50 % предельных деформаций основные положения для данного сооружения.
2*. Значения предельных деформаций оснований, приведенные в рекомендуемом приложении 4, неважный (=маловажный) распространяются на сооружения, запроектированные с применением комплекса мероприятий по мнению п. 3.12, в Предельный крен жилых и общественных зданий возле применении комплекса мероприятий можно принимать равным:
iи = 0,008 — исполнение) зданий, не оборудованных лифтами, а и если проектом предусмотрены специальные мероприятия за рихтовке направляющих лифтовых шахт;
iu = 0,005 — в противном случае указанные мероприятия не предусмотрены.
3.13. Предотвращение просадочных свойств грунтов достигается:
а) в пределах верхней зоны просадки или — или ее части уплотнением тяжелыми трамбовками, устройством грунтовых подушек, вытрамбовыванием котлованов, в томик числе с устройством уширения изо жесткого материала, химическим неужто термическим закреплением;
б) в пределах всей просадочной толщи — глубинным уплотнением грунтовыми сваями, предварительным замачиванием грунтов основные положения, в том числе с глубинными взрывами, химическим возможно ли термическим закреплением.
3.14. При проектировании глубоких фундаментов долженствует учитывать:
в грунтовых условиях I подобно — сопротивление грунта по главный поверхности фундаментов;
в грунтовых условиях II подобно — негативное трение грунта точно по боковой поверхности фундаментов, возникающее подле просадке грунтов от собственного веса.
4. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Получи НАБУХАЮЩИХ ГРУНТАХ
4.1. Основания, сложенные набухающими грунтами, должны проектироваться с учетом паренка таких грунтов при повышении влажности подниматься (подыматься) в объеме — набухать.
При последующем понижении влажности у набухающих грунтов происходит инверсионный процесс — усадка.
Необходимо мотать на ус, что способностью набухать быть увеличении влажности обладают многие виды шлаков (например, шлаки электроплавильных производств), а равным образом обычные пылевато-глинистые грунты (ненабухающие быть увеличении влажности), если они замачиваются химическими отходами производств (так, растворами серной кислоты).
4.2. Набухающие грунты характеризуются давлением набухания psw, влажностью набухания wsw, относительным набуханием рядом заданном давлении esw и относительной усадкой присутствие высыхании esh.
Указанные характеристики определяются в соответствии с требованиями обязательного приложения 2.
4.3. Близ проектировании оснований, сложенных набухающими грунтами, нелишне учитывать возможность:
набухания сих грунтов за счет подъема уровня подземных вод иначе говоря инфильтрации — увлажнения грунтов производственными иначе поверхностными водами;
набухания из-за счет накопления влаги почти сооружениями в ограниченной по глубине зоне внимании к нарушения природных условий пары при застройке и асфальтировании территории (экранировка поверхности);
набухания и усадки грунта в верхней части зоны аэрации — ради счет изменения водно-теплового режима (сезонных климатических факторов);
усадки вслед счет высыхания от воздействия тепловых источников.
Примечания. При проектировании заглубленных частей сооружений должны учитываться горизонтальные давления, возникающие быть набухании и усадке грунтов.
4.4. Основные положения, сложенные набухающими грунтами, должны расплачиваться в соответствии с требованиями разд. 2.
Деформации основы в результате набухания или усадки грунта должны ориентироваться путем суммирования деформаций отдельных слоев начала согласно указаниям обязательного приложения 2.
Рядом определении деформаций основания глубина его от внешней нагрузки и возможная глубина от уменьшения влажности набухающего грунта должны суммироваться. Подъем духа основания в результате набухания грунта определяется в предположении, что такое? осадки основания от внешней нагрузки стабилизировались.
Предельные значения деформаций, вызываемых набуханием (усадкой) грунтов, разрешено принимать в соответствии с указаниями рекомендуемого приложения 4 с учетом требований п. 2.55.
4.5. Нормативные значения относительного набухания esw и относительной усадки esh определяются по части результатам лабораторных испытаний с учетом указанных в п. 4.3 причин набухания может ли быть усадки.
Расчетные значения характеристик esw и esh дозволено принимать равными нормативным, полагая в формуле (1) составляющая надежности по грунту vg = 1.
4.6. Подле расчетных деформациях основания, сложенного набухающими грунтами, похлеще предельных или недостаточной несущей данные основания должны предусматриваться следующие мероприятия в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71:
водозащитные мероприятия;
предварительное мочка основания в пределах всей тож части толщи набухающих грунтов;
приложение компенсирующих песчаных подушек;
полная разве частичная замена слоя набухающего грунта ненабухающим;
полная может ли быть частичная прорезка фундаментами слоя набухающего грунта.
5. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Нате ВОДОНАСЫЩЕННЫХ БИОГЕННЫХ ГРУНТАХ И ИЛАХ
5.1. Альфа и омега, сложенные водонасыщенными биогенными грунтами (заторфованными, торфами и сапропелями) и илами alias включающие эти грунты, должны проектироваться с учетом их большущий сжимаемости, медленного развития иней во времени и возможности в крыша с этим возникновения нестабилизированного состояния, существенной изменчивости и анизотропии прочностных, деформационных и фильтрационных характеристик и изменения их в процессе консолидации основы, а также значительной тиксотропии илов.
Нелишне учитывать также, что подземные воды в биогенных грунтах и илах, сиречь правило, сильно агрессивны к материалам подземных конструкций.
5.2. Деформационные, прочностные и фильтрационные характеристики биогенных грунтов и илов должны предназначаться при давлении или в диапазоне давлений, соответствующих напряженному состоянию начала проектируемого сооружения.
Характеристики биогенных грунтов и илов должны становиться при испытаниях образцов грунта в вертикальном и горизонтальном направлениях.
5.3. Счет оснований, сложенных биогенными грунтами и илами, обязан производиться в соответствии с требованиями разд. 2 с учетом скорости передачи нагрузки возьми основание, изменения эффективных напряжений в грунте в процессе консолидации начала, анизотропии свойств грунтов. Подле этом допускается использовать методы теории линейной консолидации грунтов.
Обнаружение. Анизотропию свойств биогенных грунтов и илов дозволяется не учитывать, если значения характеристик интересах вертикального и горизонтального направлений отличаются безвыгодный более чем на 40 %.
5.4. Облокачивание фундаментов непосредственно на вид сильнозаторфованных грунтов, торфов, слабоминеральных сапропелей и илов мало-: неграмотный допускается.
Если непосредственно около подошвой фундамента залегает тропопауза грунта с модулем деформации Е < 5 МПа (50 кгс/см2) толщиной более ширины фундамента, осадка основания должна определяться с учетом полного давления под подошвой фундамента.
5.5. Возле расчетных деформациях основания, сложенного биогенными грунтами и илами, в большей мере предельных или недостаточной несущей данные основания должны предусматриваться следующие мероприятия в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71:
полная река частичная прорезка слоев биогенных грунтов и илов глубокими фундаментами;
полная или — или частичная замена биогенного грунта может ли быть ила песком, гравием, щебнем и т.д.;
трамбовка грунтов временной или постоянной пригрузкой основные положения сооружения или всей площадки строительства насыпным (намывным) грунтом либо другим материалом (с устройством фильтрующего слоя не то — не то дрен при необходимости ускорения процесса консолидации основные положения);
закрепление илов буросмесительным способом.
5.6. Планировка пригрузки должно производиться с учетом требований п. 5.3. Подле этом должны быть установлены тучность, размеры в плане пригрузочного слоя и хронос, необходимые для достижения заданной степени консолидации начала, а также конечная осадка основы под пригрузкой.
6. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Бери ЭЛЮВИАЛЬНЫХ ГРУНТАХ
6.1. Основания, сложенные элювиальными грунтами — продуктами выветривания скальных пород, оставшимися получи месте своего образования и сохранившими в пирушка или иной степени структуру и текстуру исходных пород, должны проектироваться с учетом:
их значительной неоднородности точно по глубине и в плане из-вслед за наличия грунтов с большим различием их прочностных и деформационных характеристик — скальных разной степени выветрелости и различных типов нескальных грунтов;
склонности к снижению прочности элювиальных грунтов (особенно крупнообломочных и сильновыветрелых скальных) кайфовый время их пребывания в открытых котлованах;
внутренние резервы перехода в плывунное состояние элювиальных супесей и пылеватых песков в случае их водонасыщения в индикт устройства котлованов и фундаментов;
возможным наличием просадочных свойств у элювиальных пылеватых песков с коэффициентом пористости е > 0,6 и степенью влажности Sr < 0,7.
6.2. (объективная) и степень снижения прочности элювиальных грунтов основы во время пребывания их открытыми в котловане должны наставать опытным путем в полевых условиях. Разрешается проводить определения в лабораторных условиях нате специально отобранных образцах (монолитах) грунта.
Чтобы предварительной оценки возможного снижения прочности элювиальных грунтов допускаются косвенные методы, учитывающие ухудшение в течение заданного периода времени: плотности скальных грунтов; удельного сопротивления пенетрации пыльно-глинистых грунтов; содержания частиц размером больше 0,1 мм в песчаных и в меньшей степени 2 мм в крупнообломочных грунтах.
6.3. Счеты оснований, сложенных элювиальными грунтами, полагается производиться в соответствии с требованиями разд. 2. Когда элювиальные грунты являются просадочными, пристало учитывать требования разд. 3.
6.4. Подле расчетных деформациях основания, сложенного элювиальными грунтами, с прицепом предельных или недостаточной несущей паренка основания должны предусматриваться следующие мероприятия в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71:
построение уплотненных грунтовых распределительных подушек изо песка, гравия, щебня либо — либо крупнообломочных грунтов с обломками исходных горных пород, в частности подле неровной поверхности скальных грунтов;
обрезка из верхней зоны основные принципы включений скальных грунтов, полную может ли быть частичную замену рыхлого заполнения «карманов» и «гнезд» выветривания в скальных грунтах щебнем, гравием аль песком с уплотнением.
6.5. В проекте оснований и фундаментов должна предусматриваться сень элювиальных грунтов от разрушения атмосферными воздействиями и водою в период устройства котлованов. Чтобы этой цели следует утилизировать водозащитные мероприятия, не позволять перерывы в устройстве оснований и последующем возведении фундаментов; смотреть вперед недобор грунта в котловане; заниматься взрывной способ разработки скальных грунтов не более того при условии мелкошпуровой отпалки.
7. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Бери ЗАСОЛЕННЫХ ГРУНТАХ
7.1. Основания, сложенные засоленными грунтами, должны проектироваться с учетом их особенностей, обусловливающих:
изготовление при длительной фильтрации воды и выщелачивании солей суффозионной снег ssf;
изменение в процессе выщелачивания солей физико-механических свойств грунта, сопровождающееся, наподобие правило, снижением его прочностных характеристик;
нарывание или просадку грунтов присутствие замачивании;
повышенную агрессивность подземных вод к материалам подземных конструкций из-за счет растворения солей, содержащихся в грунте.
7.2. Засоленные грунты характеризуются относительным суффозионным сжатием esf, определяемым, подобно ((тому) как) правило, полевыми испытаниями статической нагрузкой с длительным замачиванием, а пользу кого детального изучения отдельных участков строительной площадки — дополнение) лабораторными методами (компрессионно-фильтрационными испытаниями).
Рядом наличии результатов изысканий и опыта строительства в аналогичных инженерно-геологических условиях относительное суффозионное сжатость допускается определять только лабораторными методами.
7.3. Нормативное стоить esf следует определять в соответствии с требованиями обязательного приложения 2.
Расчетное достоинство esf допускается принимать равным нормативному значению, полагая в формуле (1) фактор надежности по грунту gg = 1.
7.4. Синтезирование оснований, сложенных засоленными грунтами, долженствует производиться в соответствии с требованиями разд. 2. (не то засоленные грунты являются просадочными может ли быть набухающими, следует учитывать адекватно требования разд. 3 и 4.
Деформации альфа и омега необходимо определять с учетом снег от внешней нагрузки, просадки, набухания разве усадки и суффозионной осадки.
Суффозионную осадку надлежит определять в соответствии с указаниями обязательного приложения 2.
Подле отсутствии возможности длительного замачивания грунтов и выщелачивания солей деформации основные положения определяются как для незасоленных грунтов исходя с деформационных характеристик грунтов присутствие полном водонасыщении.
7.5. Расчетное протест R основания, сложенного засоленными грунтами, возле возможности длительного замачивания грунтов и выщелачивания солей вычисляется до формуле (7) с использованием расчетных значений прочностных характеристик (jII и сII), полученных во (избежание грунтов в водонасыщенном состоянии следом выщелачивания солей.
При невозможности длительного замачивания грунтов и выщелачивания солей расчетное борьба основания следует определять по части формуле (7) с использованием прочностных характеристик, полученных на засоленных грунтов в водонасыщенном состоянии.
7.6. Возле расчетных деформациях основания, сложенного засоленными грунтами, преимущественно предельных или недостаточной несущей паренка основания должны предусматриваться водозащитные мероприятия и в случае необходимости следующие мероприятия в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71:
конструктивные мероприятия;
частичная либо полная срезка засоленных грунтов с устройством подушки изо пылевато-глинистых грунтов;
прорезка толщи засоленных грунтов глубокими фундаментами;
прилаживание или уплотнение грунтов;
предварительное рассоление грунтов;
слабое место мероприятий, включающий водозащитные и конструктивные мероприятия, а как и устройство грунтовой подушки.
8. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Возьми НАСЫПНЫХ ГРУНТАХ
8.1. Основания, сложенные насыпными грунтами, должны проектироваться с учетом их значительной неоднородности согласно составу, неравномерной сжимаемости, внутренние резервы самоуплотнения, особенно при вибрационных воздействиях, изменении гидрогеологических условий, замачивании, а вот и все за счет разложения органических включений.
Схолия. В насыпных грунтах, состоящих с шлаков и глин, необходимо соображаться возможность их набухания возле замачивании водой или химическими отходами производств.
8.2. Ровность сжимаемости насыпных грунтов должна вырабатываться по результатам полевых и лабораторных исследований, выполняемых с учетом состава и сложения насыпных грунтов, способа отсыпки, вида материала, составляющего основную номер насыпи. Модуль деформации насыпных грунтов, наравне правило, должен определяться возьми основе штамповых испытаний.
8.3. Основные принципы, сложенные насыпными грунтами, должны расплачиваться в соответствии с требованиями разд. 2. Буде насыпные грунты являются просадочными, набухающими может ли быть имеют относительное содержание органического вещества Iот > 0,1, подобает учитывать соответственно требования разд. 3 — 5.
Полная деформирование основания должна определяться суммированием муть основание от внешней нагрузки и дополнительных иней от самоуплотнения насыпных грунтов и разложения органических включений, а равно как осадок (просадок) подстилающих грунтов с веса насыпи и нагрузок через фундамента.
8.4. Расчетное сопротивление начала сложенного насыпными грунтами, определяется в соответствии с требованиями пп. 2.41 — 2.48.
Предварительные размеры фундаментов сооружений, возводимых для слежавшихся насыпных грунтах, дозволено назначать исходя из значений расчетных сопротивлений грунтов начала R0 по рекомендуемому приложению 3.
Значениями R0 можно пользоваться также и для назначения окончательных размеров фундаментов зданий и сооружений III класса.
8.5. Возле расчетных деформациях основания, сложенного насыпными грунтами, чище предельных или недостаточной несущей паренка основания должны предусматриваться следующие мероприятия в соответствии с требованиями пп. 2.67 — 2.71:
поверхностное сжимание оснований тяжелыми трамбовками, вибрационными машинами, катками;
глубинное гардвак грунтовыми сваями, гидровиброуплотнение;
образование грунтовых подушек (песчаных, щебеночных, гравийных и т.п.);
прорезка насыпных грунтов глубокими фундаментами;
конструктивные мероприятия.
9. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Получи ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ
9.1. Основания сооружений, возводимых в подрабатываемых территориях, должны проектироваться с учетом неравномерного оседания здешний поверхности, сопровождаемого горизонтальными деформациями сдвигающегося грунта в результате производства горных работ и перемещения грунта в выработанное расстояние.
Параметры деформаций земной поверхности, в волюм числе кривизна поверхности, ее наклоны и горизонтальные перемещения, а равно как вертикальные уступы должны предназначаться в соответствии с требованиями СНиП до проектированию зданий и сооружений бери подрабатываемых территориях. Эти мера, являющиеся основой для расчета оснований, фундаментов и надфундаментных конструкций сооружений, должны учитываться возле назначении расчетных значений характеристик грунта.
9.2. Расчетные значения прочностных и деформационных характеристик грунта угоду кому) определения усилий, действующих бери фундаменты в результате деформаций теллурический поверхности, следует принимать равными нормативным, полагая в формуле (1) член надежности по грунту gg = 1.
Значительность модуля деформации грунта в горизонтальном направлении Eh позволительно принимать равным 0,5 про пылевато-глинистых грунтов и 0,65 — исполнение) песчаных грунтов от значения модуля деформации грунта в вертикальном направлении Е.
9.3. Расчетные сопротивления грунтов альфа и омега R должны определяться в соответствии с требованиями пп. 2.41 — 2.48. Присутствие этом коэффициент условий работы gс2 в формуле (7) чтобы сооружений жесткой конструктивной схемы, имеющих поэтажные и опорный пояса с замкнутым контуром, надлежит принимать по табл. 8; в остальных случаях — gc2 = 1.
9.4. Краевое подавление на грунт под подошвой фундаментов, в часть числе плитных, должно поступать с учетом дополнительных моментов, вызываемых деформацией подлунный поверхности при подработке.
Краевое высокое дав не должно превышать 1,4R и в корнер точке — 1,5R, а равнодействующая нагрузок невыгодный должна выходить за границы ядра сечения подошвы фундамента.
9.5. Замысел деформаций оснований допускается безграмотный производить в случаях, указанных в табл. 6, а равным образом если конструкции сооружений проектируются с учетом неравномерного оседания мирской поверхности.
Таблица 8
Грунты
Фактор gс2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой подле отношении длины сооружения либо отсека к его высоте L/H
L/H ³ 4
4 > L/H > 2,5
2,5 ³ L/H > 1,5
L/H £ 1,5
Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, сверх того мелких и пылеватых
1,4
1,7
2,1
2,5
Пески мелкие
1,3
1,6
1,9
2,2
Пески пылеватые
1,1
1,3
1,7
2,0
Крупнообломочные с пыльно-глинистым заполнителем и пылевато-глинистые с показателем текучести IL £ 0,5
1,0
1,0
1,1
1,2
Так же, с показателем текучести IL > 0,5
1,0
1,0
1,0
1,0
Сверху площадках, сложенных просадочными грунтами, конструкции сооружений должны проектироваться с учетом возможного совместного воздействия держи них деформаций от подработок и просадок грунтов.
9.6. С целью сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, должны существовать фундаменты следующих конструктивных схем:
жесткой (плитные, ленточные с железобетонными поясами, столбчатые со связями-распорками в ряду ними и т.п.);
податливой (фундаменты с горизонтальными швами скольжения в ряду отдельными элементами, фундаменты с вертикальными элементами, имеющими способ наклоняться при горизонтальных перемещениях грунта);
комбинированной (жесткие фундаменты, имеющие спай скольжения ниже уровня планировки либо — либо пола подвала).
Конструктивная деталь фундамента должна приниматься в зависимости через расчетных деформаций земной поверхности, жесткости надфундаментных конструкций, деформативности грунтов оснований и пр.
Комментарий. Для зданий повышенной этажности и башенного вроде применение наклоняющихся фундаментов маловыгодный допускается.
9.7. На площадках, сложенных грунтами с модулем деформации Е < 10 МПа (110 кгс/см2), а также при возможности резкого ухудшения строительных свойств грунтов основания вследствие изменения гидрогеологических условий площадки при подработке рекомендуется применять свайные или плитные фундаменты.
Разве в верхней зоне основания залегают пласты ограниченной толщины насыпных, биогенных и просадочных грунтов, должно предусматривать прорезку этих слоев фундаментами.
9.8. К основным мероприятиям, снижающим неблагоприятное (противо)действие деформаций земной поверхности возьми фундаменты и конструкции сооружений, относятся:
а) отбавление поверхности фундаментов, имеющей узел с грунтом;
б) заложение фундаментного пояса бери одном уровне в пределах отсека сооружения;
в) механизм грунтовых подушек на основаниях, сложенных чуть было не несжимаемыми грунтами;
г) размещение подвалов и технических подполий подо всей площадью отсека сооружения;
д) засыпка грунтом пазух котлованов и претворение в жизнь грунтовых подушек из материалов, обладающих малым сцеплением и трением для контакте с поверхностью фундаментов;
е) отрывка за некоторое время до подработкой временных компенсационных траншей после периметру сооружения.
10. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ
10.1. Основные положения сооружений, возводимых в районах с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов, должны проектироваться с учетом требований СНиП по мнению проектированию зданий и сооружений в сейсмических районах.
В районах с сейсмичностью больше 7 баллов основания следует предполагать без учета сейсмических воздействий.
10.2. Синтезирование оснований с учетом сейсмических воздействий должно быть выполняться на основе расчета числом несущей способности на особое собрание нагрузок, определяемых в соответствии с требованиями СНиП ровно по нагрузкам и воздействиям, а также до проектированию зданий и сооружений в сейсмических районах.
Предварительные размеры фундаментов разрешено определять расчетом основания за деформациям на основное комплекс нагрузок (без учета сейсмических воздействий) душа в душу требованиям разд. 2.
10.3. Расчет оснований объединение несущей способности выполняется получи действие вертикальной составляющей внецентренной нагрузки, передаваемой фундаментом, исходя с условия
Na £ gc,eqNu,eq/gn, (24)
где Na — вертикальная составляющая расчетной внецентренной нагрузки в особом сочетании;
Nu,eq — вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основы при сейсмических воздействиях;
gc,eq — землетрусный коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,0; 0,8; 0,6 соразмерно для грунтов I, II и III категорий в соответствии с сейсмическим свойствам, причем про сооружений, возводимых в районах с повторяемостью землетрясений 1, 2 и 3, существенность gс,eq следует умножать на 0,85; 1,0 и 1,15 соответствующе (категории грунтов по сейсмическим свойствам и воспроизводимость землетрясений определяются в соответствии со СНиП ровно по проектированию и строительству в сейсмических районах);
gn — соотношение надежности по назначению сооружения, принимаемый в соответствии с указаниям п. 2.58.
Горизонтальная составляющая нагрузки учитывается возле расчете фундамента на поступател по подошве.
10.4. При действии моментных нагрузок в двух направлениях проект основания по несущей пар должен выполняться раздельно получай действие сил и моментов в каждом направлении безотносительно друг от друга.
10.5. Быть расчете оснований и фундаментов для особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий позволено частичный отрыв подошвы фундамента ото грунта при выполнении следующих условий:
эллиптичность еа расчетной нагрузки никак не превышает одной трети ширины фундамента в плоскости момента;
Силаша предельного сопротивления основания определяется пользу кого условного фундамента, размер подошвы которого в направлении образ действий момента равен размеру сжатой зоны
bc = 1,5(b — 2еа);
максимальное краевое надавливание под подошвой фундамента, вычисленное с учетом его неполного опирания возьми грунт, не превышает окраинный ординаты эпюры предельного сопротивления начала.
10.6. Глубина заложения фундаментов в грунтах, относимых после их сейсмическим свойствам согласие СНиП по проектированию зданий и сооружений в сейсмических районах к I и II категориям, принимается, в духе правило, такой же, по образу и для фундаментов в несейсмических районах.
Получай площадках, сложенных грунтами III категории в области сейсмическим свойствам, рекомендуется оговаривать устройство искусственных оснований (п. 2.69).
10.7. Присутствие невозможности заглубления фундаментов здания или — или отсека на одном уровне в нескальных грунтах следует выполняться условие (4), в котором расчетное ценность угла внутреннего трения грунта достоит быть уменьшено при сейсмичности: 7 баллов — сверху 2°, 8 баллов — на 4° и 9 баллов — бери 7°.
11. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
11.1. Запросы настоящего раздела должны соблюдаться подле проектировании оснований опор воздушных линий электропередачи и опор открытых распределительных подстанций напряжением ото 1 кВ и выше.
Примечание. Вдоль характеру нагружения опоры подразделяются сверху промежуточные, анкерные и угловые Опоры, применяемые в единичных случаях, а тоже на больших переходах, называются специальными.
11.2. Расчетные характеристики грунтов должны наступать в соответствии с требованиями пп. 2.12 — 2.14.
Быть расчете оснований по деформациям ценность коэффициента надежности по грунту gg позволено принимать равным единице. Пользу кого массовых опор нормативные значения характеристик позволяется принимать по таблицам рекомендуемого приложения 1, притом значения сп, jn и Е, приведенные в целях пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,5 < IL £ 0,75, допускается принимать для диапазона 0,5 < IL £ 1,0.
Присутствие расчете оснований по несущей пар значение коэффициента надежности точно по грунту следует принимать объединение табл. 9.
11.3. Расчет оснований после деформациям и несущей способности повинен проводиться для всех режимов работы опор. Динамическое выходка порывов ветра на конструкцию опоры учитывается только лишь при расчете оснований объединение несущей способности.
Предельные значения град и крена отдельных блоков фундаментов присутствие их загружении сжимающими нагрузками подобает принимать по рекомендуемому приложению 4.
11.4. Экономия оснований, сложенных пучинистыми грунтами, по части несущей способности должен проделываться с учетом одновременного действия сил морозного пучения, постоянных и длительных временных нагрузок. Уплата оснований опор на одновременное выходка сил морозного пучения и кратковременных нагрузок (ветровых и через обрыва проводов) не приходится.
Таблица 9
Грунты
Коэффициент надежности по части грунту gg для определения расчетных значений
плотности rI
угла внутреннего разлад jI
удельного сцепления cI
Песчаные
1,0
1,1
4,0
Супеси около показателе текучести IL £ 0,25, суглинки и глины присутствие IL £ 0,5
1,0
1,1
2,4
Супеси при показателе текучести IL > 0,25, суглинки и глины рядом IL > 0,5
1,0
1,1
3,3
11.5. Расчет деформаций оснований выдергиваемых фундаментов и анкерных плит после деформациям может не становиться реальностью, если выдергивающая сила центральна в соответствии с отношению к подошве фундамента (анкерной плите) и соблюдается договор
Fn — Gncosb £ gcR¢0A0, (25)
где Fn — нормативное серьезность выдергивающей силы, кН (кгс);
Gn — нормативное много значить веса фундамента или плиты, кН (кгс);
b — азимут наклона выдергивающей силы к вертикали, гон.;
gс — коэффициент условий работы, предопределяемый в соответствии с указаниями п. 11.6;
R¢0 — расчетное протест грунта обратной засыпки, кПа (кгс/см2), принимаемое по части табл. 6 рекомендуемого приложения 3;
A0 — ристалище проекции верхней поверхности фундамента держи плоскость, перпендикулярную линии поведение выдергивающей силы, м2 (см2).
11.6. Индекс условий работы gс в формуле (25) принимается равным
gс = g1g2g3g4,
идеже g1 = 1,2; 1,0 и 0,8 — для опор с базой В (на пушечный выстрел) от чего между осями отдельных фундаментов), равной 5; 2,5 и 1,5 м; рядом промежуточных значениях В значение g1 определяется после интерполяции;
g2 = 1,0 для нормального и g2 = 1,2 — чтобы аварийного и монтажного режимов работы;
g3 = 1,0; 0,8 и 0,7 — соответствующе для опор: промежуточных прямых; промежуточных угловых, анкерных и анкерно-угловых, концевых и порталов распределительных устройств; специальных;
g4 = 1,0 и 1,15 — по для: грибовидных фундаментов и анкерных плит опор с оттяжками, стойки которых защемлены в грунте; анкерных плит опор, стойки которых шарнирно оперты получи и распишись фундаменты.
11.7. Расчетное сопротивления грунта альфа и омега R под подошвой сжато-опрокидываемых фундаментов определяется сообразно формуле (7) при коэффициенте gс2 = 1.
Наибольшее угнетение на грунт под краем подошвы фундамента около действии вертикальной сжимающей и горизонтальных нагрузок в одном иль в двух направлениях не подобает превышать 1,2R.
11.8. Расчет оснований вдоль несущей способности при действии в фундамент (анкерную плиту) выдергивающей нагрузки производится исходя изо условия
F — gfGncosb £ gcFu,a/gn, (26)
идеже F — расчетное значение выдергивающей силы, кН (кгс);
gf — кпд надежности по нагрузке, принимаемый равным 0,9;
Gn — нормативное сила веса фундамента (плиты), кН (кгс);
b — дом наклона выдергивающей силы к вертикали, лавина.;
gс — коэффициент условий работы, принимаемый равным единице;
Fu,a — дикий предельного сопротивления основания выдергиваемого фундамента, кН (кгс), определяемая в соответствии с указаниями п. 11.9;
gп — соотношение надежности по назначению, принимаемый равным на опор:
промежуточных прямых…………………………………………………………. 1,0;
анкерных прямых за исключением. Ant. с разности тяжений…………………………………. 1,2;
угловых (промежуточных и анкерных)…………………………………….. 1,3;
анкерных (прямых и концевых) с разностью тяжений, порталов открытых распределительных устройств специальных 1,7.
11.9. Силу предельного сопротивления основные положения выдергиваемого фундамента Fu,a следует разбирать по формуле
Fu,a = gbf(Vbf — Vf)cosb + c0[A1cos(j0 — b/2) + A2cos(j0 + b/2) + 2A3cosj0], (27)
идеже gbf — расчетное значение удельного веса грунта обратной засыпки, кН/м3 (кгс/см3);
Vbf — границы, м3 (см3), тела выпирания в форме усеченной пирамиды, образуемой плоскостями, проходящими насквозь кромки верхней поверхности фундамента (плиты) и наклоненными к вертикали около углами v1, равными:
у нижней кромки
v1 = j0 + b/2;
у верхней кромки
v2 = j0 — b/2;
у боковых кромок
v3 = v4 = j0;
Vf — размер части фундамента, находящейся в пределах тела выпирания, м3 (см3); ради анкерных плит принимается Vf = 0;
A1, А2 и А3 — площади граней тела выпирания, м2 (см2), имеющих в основании адекватно нижнюю, верхнюю и боковые кромки верхней поверхности фундамента (плиты);
с0 и j0 — расчетные значения удельного сцепления, кПа (кгс/см2), и угла внутреннего контры грунта обратной засыпки, море., принимаемые равными:
с0 = hсI; j0 = hjI; (28)
на этом месте сI и jI — расчетные значения соответственно удельного сцепления и угла внутреннего несогласие грунта природного сложения, определяемые в соответствии с указаниями п. 11.2;
h — компонента, принимаемый по табл. 10.
Табель 10
Грунты обратной засыпки
Индекс h при плотности грунта засыпки, т/м3
1,55
1,7
Пески, ещё пылеватых влажных и насыщенных водою
0,5
0,8
Пылевато-глинистые при показателе текучести IL £ 0,5
0,4
0,6
Вставка. Значение коэффициента η для пылеватых песков влажных, глин и суглинков близ показателе текучести 0,5 < IL £ 0,75 и супесей при 0,5 < IL £ 1 должно быть понижено на 15 %.
12. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ ОПОР МОСТОВ И ТРУБ Подина НАСЫПЯМИ
12.1. Основания опор мостов и труб подина насыпями следует проектировать с учетом особенностей конструкций сих сооружений, действующих на них нагрузок и условий эксплуатации, инженерно-геологических, гидрогеологических и гидрологических условий.
12.2. Основы опор мостов и труб подина насыпями должны быть рассчитаны соответственно несущей способности и по деформациям.
Бережливость оснований опор мостов и труб по-под насыпями по несущей талант следует производить согласно указаниям СНиП соответственно проектированию мостов и труб.
Ставка оснований опор мостов вдоль деформациям должен включать высчитывание осадок и кренов фундаментов, а ради оснований труб под насыпями — дефиниция осадок фундаментов и производиться в соответствии с требованиями обязательного приложения 2.
Экономия по деформациям оснований опор мостов с) виду статически неопределимых систем надлежит производить с учетом взаимодействия оснований, фундаментов, надфундаментной части опор и пролетных строений.
Увольнение осадок фундаментов допускается мало-: неграмотный производить в случаях, предусмотренных СНиП по мнению проектированию мостов и труб.
12.3. В местах залегания пыльно-глинистых грунтов с IL > 0,6, биогенных грунтов и илов, а и на неустойчивых склонах определение о конструкции трубы и ее фундамента необходимо приниматься исходя из необходимости обеспечения устойчивости никак не только трубы, но и примыкающих к ней участков насыпи.
12.4. Доверительная допустимость а расчетных значений характеристик грунтов, определяемых в соответствии с требованиями пп. 2.12 — 2.14, должна приживаться для грунтов оснований опор мостов и труб перед насыпями при расчетах оснований точно по несущей способности a = 0,98, ровно по деформациям a = 0,9.
12.5. Глубина заложения фундаментов опор мостов и фундаментов али грунтовых подушек труб около насыпями должна назначаться в соответствии с требованиями пп. 2.25 — 2.33 с учетом следующих указаний.
Делать что возможен размыв грунта дна водотока, фундаменты опор мостов должны -побывать) заглублены не менее нежели на 2,5 м от наинизшей отметки дна водотока в месте расположения опоры позднее его общего и местного размыва расчетным паводком и безграмотный менее чем на 2,0 м — рядом размыве наибольшим паводком.
Возле отсутствии возможности размыва грунта фундаменты опор мостов в нескальных грунтах должны толкать(ся) заглублены от поверхности грунта тож дна водотока не в меньшей мере чем на 1 м.
В скальные грунты с пределом прочности для одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии Rc > 50 МПа (500 кгс/см2) фундаменты нужно заглублять не менее нежели на 0,1 м, а при Rc £ 50 МПа (500 кгс/см2) — отнюдь не менее чем на 0,25 м.
Сноска. Глубина размыва дна водотока должна предопределяться в соответствии с указаниями нормативных документов числом проектированию мостов и труб, утвержденных Госстроем Советы или согласованных с ним.
12.6. Глубину заложения фундаментов опор мостов и труб почти насыпями следует принимать точно по табл. 2 при расположении уровня подземных вод бери глубине dw £ df + 2 м. Если по мнению требованиям табл. 2 солидность заложения фундаментов должна бытовать не менее расчетной глубины промерзания грунта, по сей день фундаменты, за исключением фундаментов не то — не то грунтовых подушек для средних звеньев одноочковых труб отверстием накануне 2 м, следует заглублять не не так чем на 0,25 м подальше расчетной глубины промерзания грунта. Рядом этом за расчетную глубину промерзания принимается ее нормативное цена.
Фундаменты или грунтовые подушки средних звеньев одноочковых труб отверстием накануне 2 м допускается закладывать без учета глубины промерзания грунта.
В случаях кое-когда глубина заложения фундаментов далеко не зависит от расчетной глубины промерзания грунта, соответствующие грунты, указанные в табл. 2, должны помещаться не менее чем для 1 м ниже нормативной глубины промерзания грунта.
Нотабене. Глубину заложения фундаментов и грунтовых подушек около средние звенья труб диаметром 2 м и сильнее следует назначать с учетом уменьшения глубины промерзания грунта в направлении к оси насыпи.
12.7. Трубы подо насыпями следует укладывать сверху фундаменты или на уплотненные грунтовые подушки. Фундаменты обязательны ради звеньев и оголовков труб незамкнутого поперечного сечения и рекомендуются с целью оголовков труб любой конструкции.
В случаях заложения оголовков труб держи грунтовых подушках должны предусматриваться противофильтрационные экраны.
12.8. Основанию труб (в целях сохранения в процессе эксплуатации необходимого уклона во (избежание стока воды по трубам и предупреждения их подтопления внизу) должен придаваться строительный свеча в зависимости от высоты насыпи и физико-механических свойств грунтов основные положения.
13*. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Сверху ЗАКАРСТОВАННЫХ ТЕРРИТОРИЯХ
13.1. Основания сооружений, возводимых бери закарстованных территориях, должны проектироваться с учетом потенциал образования карстовых деформаций — провалов и оседаний (п. 2.35) и особенностей развития карстовых процессов.
13.2. Карстовые деформации характеризуются следующими параметрами:
интенсивностью их проявления, т.е. среднегодовым счетом карстовых деформаций на единицу площади территории;
средними и максимальными диаметрами провалов и оседаний, их средней глубиной, а угоду кому) оседаний, кроме того, кривизной общеземной поверхности и наклоном краевых участков зоны оседания.
Норма карстовых деформаций определяются расчетом с использованием вероятностно-статистических и (другими словами) аналитических методов на основе анализа инженерно-геологических и гидрогеологических условий с учетом их возможных изменений по (по грибы) время эксплуатации сооружений, закономерностей образования деформаций, конструктивных особенностей сооружения, степени его ответственности и срока эксплуатации.
13.3. Присутствие проектировании сооружений на закарстованных территориях нужно предусматривать мероприятия, исключающие риск образования карстовых деформаций иль снижающие их неблагоприятное влияние на сооружения, к которым относятся:
вставление карстовых полостей;
прорезка закарстованных пород глубокими фундаментами;
броня закарстованных пород и (или) вышележащих грунтов;
водозащитные мероприятия;
раритет или ограничение неблагоприятных техногенных воздействий.
13.4. На случай если применением мероприятий, указанных в п. 13.3, потенциальность образования карстовых деформаций под метелку не исключена, а также в случае технической невозможности либо нецелесообразности их применения, должны предусматриваться конструктивные мероприятия, назначаемые исходя с расчета фундаментов и конструкций сооружения с учетом образования карстовых деформаций.
13.5. Парадигматика одного или комплекса мероприятий надо производиться с учетом видов возможных карстовых деформаций и их параметров, степени значимости сооружения, его конструктивных и эксплуатационных особенностей в соответствии с требованиями п. 1.1.
Принятые мероприятия безграмотный должны приводить к активизации карстовых процессов возьми примыкающих территориях.
В обоснованных случаях должно предусматривать контроль за развитием карстовых процессов в зоне сооружения закачаешься время его эксплуатации.
13.6. Увольнение оснований сооружений, возводимых получи закарстованных территориях, должен делаться в соответствии с требованиями разд. 2.
Подле наличии в основании сооружений грунтов с особыми свойствами (просадочных, набухающих и др.), залегающих надо закарстованными грунтами, следует сообразоваться требования соответствующих разделов настоящих норм.
13.7. Около проектировании сооружений на закарстованных территориях с возможностью образования провалов долженствует применять фундаменты с консольными выступами: неразрезные ленточные, объемно-рамные, плоские и ребристые плитные.
13.8. Присутствие необходимости усиления оснований и фундаментов существующих сооружений нелишне предусматривать:
объединение отдельных фундаментов в трехмерно-рамные конструкции;
устройство консольных выступов, поясов жесткости и т.п.;
закалывание грунтов основания;
заполнение образовавшихся провалов (песком, щебнем, цементным раствором и т.п.).
14*. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Получи ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТАХ
14.1. Основания, сложенные пучинистыми грунтами, должны проектироваться с учетом талантливость таких грунтов при сезонном промерзании вырастать в объеме, что сопровождается подъемом поверхности грунта и возникновением сил морозного пучения грунта, действующих сверху фундамент. При оттаивании происходит глубина пучинистого грунта.
14.2. К пучинистым грунтам относятся пыльно-глинистые грунты, пески пылеватые и мелкие, а как и крупнообломочные грунты с пылевато-глинистым заполнителем, имеющие к началу промерзания влага выше определенного уровня.
Присутствие проектировании следует учитывать эвенту повышения влажности грунта вслед за счет подъема уровня подземных вод, инфильтрации поверхностных вод и экранирования поверхности.
14.3. Пучинистые грунты характеризуются:
относительной деформацией морозного пучения efh — отношением подъема ненагруженной поверхности грунта к толщине промерзающего слоя;
давлением морозного пучения rfh, нормальным к подошве фундамента;
удельным значением tfh касательной силы морозного пучения, действующей по-под боковой поверхности фундамента.
Указанные характеристики, делать за скольких правило, должны устанавливаться сверху основе опытных данных с учетом возможного изменения гидрогеологических условий. Рядом отсутствии опытных данных характеристики позволительно определять по физическим характеристикам грунтов.
14.4. Проектирование оснований, сложенных пучинистыми грунтами, причитается) выполняться в соответствии с требованиями разд. 2 с учетом сил морозного пучения.
14.5. Близ заложении фундаментов ниже расчетной глубины промерзания поставлен в необходимость выполняться расчет устойчивости фундаментов бери действие касательных сил морозного пучения.
14.6. Около заложении фундаментов выше расчетной глубины промерзания (малозаглубленные фундаменты) треба производить расчет деформаций морозного пучения грунтов основы с учетом касательных и нормальных сил морозного пучения.
Глоссарий. Малозаглубленные фундаменты допускается прибегать для сооружений III класса, а опять же для одно- и двухэтажных зданий сельскохозяйственного назначения около нормативной глубине промерзания невыгодный более 1,7 м.
14.7. Расчетные деформации морозного пучения грунтов основные положения, определяемые с учетом нагрузки через сооружений, не должны превосходить предельных значений рекомендуемого приложения 4 с целью набухающих грунтов.
14.8. Если расчетные деформации морозного пучения начала малозаглубленных фундаментов больше предельных али устойчивость фундаментов на махинация сил морозного пучения недостаточна, в счёт возможности изменения глубины заложения фундаментов, подобает рассмотреть необходимость применения мероприятий, уменьшающих силы и деформации морозного пучения, а тоже глубину промерзания в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71 — водозащитные, теплозащитные или — или физико-химические.
Если близ применении указанных мероприятий деформации морозного пучения без- исключены, следует предусматривать конструктивные мероприятия, назначаемые исходя с расчета фундаментов и конструкций сооружения с учетом возможных деформаций морозного пучения.
15*. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Возьми НАМЫВНЫХ ГРУНТАХ
15.1. Основания, сложенные намывными грунтами, должны проектироваться с учетом их неоднородности (многослойности, изменчивости состава и свойств в плане и до глубине), способности изменять физико-механические свойства со временем, в часть числе за счет колебаний уровня подземных вод, чувствительности к вибрационным воздействиям, а опять же возможных осадок подстилающих слоев.
Пользу кого намыва, как правило, годится использовать песчаные грунты.
Заметка. Намыв грунтов на просадочные (в грунтовых условиях I как), набухающие и засоленные грунты разрешено при соответствующем обосновании.
15.2. Прочностные и деформационные характеристики намывных грунтов, т. е. правило, должны устанавливаться до результатам полевых и лабораторных исследований грунтов ненарушенного сложения с учетом возраста намывного грунта, т.е. времени, прошедшего дальше окончания намыва, а также разницы нет слов времени между периодом инженерно-геологических изысканий и началом строительства.
15.3. На предварительных расчетов оснований, а в свой черед окончательных расчетов оснований зданий и сооружений III класса позволяется пользоваться значениями прочностных и деформационных характеристик грунтов, полученными вдоль их физическим характеристикам в зависимости ото возраста намывных грунтов.
15.4. Спекуляция оснований, сложенных намывными грунтами, обязан производиться в соответствии с требованиями разд. 2.
Неравно толща намывных грунтов подстилается биогенными грунтами али илами, в расчетах оснований надлежит дополнительно учитывать требования разд. 5. В указанном случае утилизация столбчатых фундаментов не дозволено.
15.5. Расчетное сопротивление R намывных грунтов определяется в соответствии с требованиями пп. 2.41 — 2.48. Возле этом значения прочностных характеристик намывного грунта (jII и сII) пристало принимать соответствующими началу строительства.
15.6. Полная реоглиф основания, сложенного намывными грунтами, должна намечаться суммированием осадок основания через внешней нагрузки, самоуплотнения толщи намывных грунтов и дополнительных тяжесть за счет незавершившейся консолидации загруженных намывом подстилающих слоев грунта.
15.7. Быть расчетных деформациях основания, сложенного намывными грунтами, вяще предельных или недостаточной несущей паренка основания в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71 должны предусматриваться:
трамбовка намывных грунтов (вибрационными машинами и катками, глубинным гидровиброуплотнением, использованием энергии взрыва, трамбованием, избыточным намывом грунта в площади застройки и др.);
фиксирование или армирование намывного грунта;
конструктивные мероприятия.
16*. Планирование ЗАКРЕПЛЕНИЯ ГРУНТОВ
16.1. Закрепление грунтов производится в целях повышения их прочности и водонепроницаемости в основании проектируемых иначе существующих сооружений.
Массивы с закрепленного грунта (закрепленные массивы) могут являться использованы в качестве фундаментов и других заглубленных конструкций.
Подстрочное примечание. Возможность и способ закрепления грунтов основные положения существующих сооружений должны воцаряться с учетом характера деформаций их оснований и состояния их конструкций.
16.2. Для того устройства закрепленных массивов в зависимости ото их назначения и грунтовых условий применяются следующие способы:
инъективный, осуществляемый путем нагнетания в реголит химических или цементационных растворов с через инъекторов или в скважины (смолизация, силикатирование, цементация);
буросмесительный (путем разработки и перемешивания грунта с цементом разве цементными растворами в скважинах);
температурный (путем нагнетания в скважины высокотемпературных газов али с помощью электронагрева грунта).
Приём закрепления и рецептура растворов должны иметь на иждевении расчетные физико-механические характеристики закрепленного грунта и воздавать требованиям по охране окружающей среды.
16.3. Инъекционные способы закрепления грунтов долженствует применять в следующих грунтовых условиях:
силикатизацию и смолизацию — в песчаных грунтах с коэффициентом фильтрации k с 0,5 до 80 м/сут, в просадочных грунтах около k ³ 0,2 м/сут и степени влажности Sr £ 0,7;
цементацию — в трещиноватых скальных грунтах с удельным водопоглощением безлюдный (=малолюдный) менее 0,01 л/мин × м2; в крупнообломочных грунтах подле k ³ 40 м/сут, а также для того заполнения карстовых полостей и закрепления закарстованных пород.
16.4. Буросмесительный пружина следует применять для закрепления неподконтрольно. Ant. зависимо от коэффициента фильтрации илов (в фолиант числе со слоями глин и суглинков с показателем текучести IL ³ 0,5 иначе говоря слоями песков рыхлых и средней плотности), а тоже лессовых просадочных грунтов с в количестве пластичности от 0,02 впредь до 0,15 в грунтовых условиях I в виде.
Примечание. Применение буросмесительного способа закрепления грунтов дозволено для зданий и сооружений III класса.
16.5. Температурный способ следует применять пользу кого закрепления лессовых просадочных грунтов со степенью влажности Sr £ 0,5.
16.6. Пользу кого силикатизации и смолизации используют в качестве крепителей — водные растворы силиката натрия, карбамидные и прочие синтетические смолы, в качестве отвердителей — неорганические или — или органические кислоты и соли, а и газы. Для регулирования процессов гелеобразования сиречь предварительной обработки закрепленного грунта применяют рецептурные добавки.
16.7. Исполнение) цементации грунтов следует практиковать цементационные растворы (цементные, во что бы то ни стало-песчаные, цементно-глинистые, обязательно-песчано-глинистые и др.), а равным образом поризованные и вспененные растворы близ необходимости с химическими добавками.
Рядом наличии агрессивных подземных вод надлежит прилагать стойкие по отношению к ним цементы.
16.8. Рецептуры растворов про инъекционных и буросмесительных способов закрепления грунтов и физико-механические характеристики закрепленных грунтов должны уточняться в соответствии с результатам их закрепления в лабораторных либо — либо полевых условиях.
16.9. Форму и размеры закрепленных массивов, а в свою очередь физико-механические характеристики закрепленных грунтов необходимо устанавливать исходя из инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки, принятого способа и технологии работ сообразно закреплению грунтов, а также расчета оснований в соответствии с требованиями разд. 2 с учетом взаимодействия закрепленного массива с окружающим грунтом.
Возле наличии в основании грунтов с особыми свойствами (хоть бы, просадочных) следует учитывать особо требования соответствующих разделов настоящих норм.
16.10. Начала, усиленные отдельными закрепленными массивами диаметром ото 0,6 до 1,0 м, в книжка числе илоцементными сваями, должны проектироваться в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85.
16.11. Позиция инъекторов и скважин и порядок заходок должны оснастить создание закрепленного массива требуемой конституция и размера.
Последовательность создания закрепленного массива должна похерить возможность возникновения неравномерных град возводимого или существующих сооружений.
16.12. В проекте нужно предусматривать на первоначальном этапе производства работ контрольные работы вдоль оценке соответствия фактических параметров закрепленного грунта проектным.
16.13. Предельное гнет нагнетания при закреплении грунтов инъекционными способами необходимо назначаться из условия исключения внутренние резервы разрывов сплошности закрепляемого грунта.
16.14. Намолот и тип бурового и инъекционного оборудования должны предуготовляться при выполнении работ быть проектных давлениях, расходах инъецируемых растворов и в заданные сроки.
17*. Планировка ИСКУССТВЕННОГО ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГРУНТОВ
17.1. Искусственное сковывание грунтов следует предусматривать чтобы устройства временных ледогрунтовых ограждений котлованов присутствие строительстве заглубленных сооружений и фундаментов в водонасыщенных неустойчивых и трещиноватых скальных грунтах.
17.2. Чтобы искусственного замораживания грунтов годится применять холодильные установки с использованием в качестве хладоагента аммиака. В обоснованных случаях позволительно использовать фреон и жидкий нитроген.
Искусственное замораживание грунтов производят холодоносителем (рассолом), циркулирующим в рассолопроводах и замораживающих колонках.
Конструкция, концентрация и температура холодоносителя должны зачисляться в зависимости от температуры, засоленности и скорости движения подземных вод. (то) есть правило, в качестве холодоносителя долженствует использовать водный раствор хлористого кальция.
Нагнетательные очертания рассолопроводов должны иметь настроенность 1 — 2 % в сторону конденсатора, а всасывающие силуэт — 0,5 % в сторону испарителей.
17.3. Материалы инженерно-геологических изысканий к проектирования искусственного замораживания грунтов должны прокармливать следующие данные:
предел прочности грунтов в одноосное сжатие в естественном и замороженном состояниях;
коэффициенты теплопроводности и теплоемкости в естественном и замороженном состояниях;
расположение температуры грунта по глубине;
соотношение фильтрации грунтов;
направление и быстрота движения подземных вод, пьезометрические напоры объединение каждому водоносному горизонту, характеристику гидравлической взаимоотношения между горизонтами и с открытыми водоемами;
синтетический состав подземных вод, а в свою очередь температуру их замерзания;
глубину залегания и характеристики водоупора.
17.4. Толщину стен и величина ледогрунтового ограждения, а также интенсивность холодильной установки следует выставлять статическими и теплотехническими расчетами в зависимости ото размеров и очертания котлованов и физико-механических характеристик замороженного грунта.
17.5. Нормативные значения физико-механических характеристик замороженных грунтов, во вкусе правило, следует определять чрез испытания образцов, отобранных возле бурении скважин по методике, установленной ГОСТ 24586-81.
17.6. Расчетное функция предела прочности замороженного грунта получай одноосное сжатие следует достигать равным 0,35 от нормативного значения исполнение) вертикальных круглых выработок диаметром поперед 10 м и 0,20 — 0,25 — для выработок больших размеров и сложной конфигурации.
17.7. Среднюю температуру ледогрунтового ограждения нелишне принимать 30 — 40 % температуры холодоносителя, циркулирующего в замораживающих колонках.
17.8. Скважины угоду кому) замораживающих колонок должны находиться по контуру котлована с медленный 1,0 — 1,5 м. Расстояние между рядами скважин возле их многорядном расположении подобает принимать равным 2 — 3 м.
Интервал от оси скважины вплоть до внутренней грани ледогрунтового ограждения годится принимать равным 0,6 расчетной толщины ледогрунтового ограждения.
17.9. Скважины должны находиться заглублены в водоупорный слой грунта никак не менее чем на 3 м.
Подле отсутствии водоупорного слоя нужно образовывать искусственный водоупорный устой специальными способами (например, цементацией либо замораживанием грунта по всей площади котлована).
Корпуленция водоупорного слоя должна находиться определена расчетом на эвентуальный прорыв подземных вод.
17.10. В проекте должно предусмотреть бурение дополнительных (резервных) скважин угоду кому) замораживающих колонок в количестве:
маловыгодный более 10 % от их общего числа близ глубине замораживания до 100 м;
безграмотный более 20 % при глубине замораживания сверху 100 м;
для наклонных скважин — в соответствии с 20 % и 25 %.
17.11. Для наблюдения вслед за процессом замораживания следует предпринимать контрольные скважины — гидрогеологические и термометрические. Объем и места их расположения определяются в зависимости ото инженерно-геологических условий.
17.12. Создание замораживающей станции и подача холодоносителя в замораживающие колонки должна существовать непрерывной в течение всего периода активного замораживания грунта.
По прошествии создания ледогрунтового ограждения подвиг замораживающей станции должна оснастить его сохранение до окончания возведения заглубленных сооружений и фундаментов.
17.13. Сноровка оттаивания ледогрунтового ограждения (естественное не то — не то искусственное оттаивание) следует вызывать на ковер с учетом фактического расположения скважин и состояния ледогрунтового ограждения.
17.14. В проекте должна существовать предусмотрена защита существующих сооружений и коммуникаций (теплоизоляция, перекладка коммуникаций и пр.), попадающих в зону влияния ледогрунтового ограждения.
18*. Планировка ВОДОПОНИЖЕНИЯ
18.1. Требования настоящего раздела должны соблюдаться подле проектировании искусственного понижения уровня подземных вод (водопонижения) во (избежание защиты заглубленных и подземных сооружений и котлованов в периоды строительства и (река) эксплуатации с применением водоотлива, дренажа, водопонизительных скважин и иглофильтров.
18.2. Быть проектировании водопонижения, кроме требований п. 1.1, нужно учитывать возможное изменение режима подземных вод, условий поверхностного стока в строевой и эксплуатационный периоды, отведенные места сброса подземных вод, синтетический состав подземных вод и вдохновение понижения их уровня бери окружающую среду и существующие сооружения, сроки и технологию строительных работ.
Возле водопонижении должны предусматриваться мероприятия, препятствующие ухудшению строительных свойств грунтов в основании сооружения и нарушению устойчивости откосов выработки.
18.3. Близ проектировании дренажа, водопонизительных скважин и иглофильтров, а равно как при расчетах водопонижения, определении необходимости опытного (пробного) водопонижения, требуемых наблюдений и устройств в (видах них и мероприятий по охране окружающей среды годится, кроме требований настоящего раздела, брать в расчет требования СНиП 2.06.14-85.
18.4. Требуемое сбавление уровня подземных вод подобает определять:
в водоносных слоях, содержащих безнапорные воды, в зависимости ото допустимого повышения уровня воды следовать время аварийного отключения водопонизительной системы;
в напорных водоносных слоях, залегающих подальше дна котлована или пола заглубленного сооружения, с условия исключения возможности прорывов воды и необходимости обеспечения устойчивости грунтов в основании сооружения.
Близ пересечении сооружением (котлованом) водоупорных слоев годится исходить из практически достижимого понижения уровня подземных вод, предусматривая присутствие необходимости дополнительные мероприятия пользу кого защиты сооружения (котлована).
18.5. Рядом проектировании строительного водопонижения пристало предусматривать максимально возможное пользование устройств водопонизительных систем, предназначенных во (избежание эксплуатационного периода.
18.6. Водоотлив изо котлованов и траншей следует принимать на вооружение в системах строительного водопонижения.
В проекте должны существовать предусмотрены канавки и лотки про сбора поступающих в выработки подземных и поверхностных вод и отвода их к зумпфам (водоприемникам) с последующей их откачкой нате поверхность. Канавки и зумпфы, равно как правило, следует располагать по (по грибы) пределами основания сооружения. Быть необходимости их расположения в пределах начала они должны быть укреплены и защищены через размыва.
18.7. В насосных станциях для того водоотлива следует предусматривать заряд насосов в размере 100 % (за производительности) при одном работающем насосе и 50 % — рядом двух и более.
18.8. Траншейный дренажная система допускается устраивать на свободных ото застройки территориях.
18.9. Закрытый беструбчатый канализация (траншеи, заполненные фильтрующим материалом) необходимо предусматривать, как правило, исполнение) кратковременной эксплуатации (на оползневых склонах в навигация осуществления мероприятий по их стабилизации, в котловане в промежуток строительства сооружения и т.п.).
18.10. Трубчатый канализация следует предусматривать в грунтах с коэффициентом фильтрации K ³ 2 м/сут. Позволено его применение и при K < 2 м/сут в строительном водопонижении и в сопутствующих дренажах тоннелей, каналов и других устройств для коммуникаций, если опытным путем доказана его эффективность.
18.11. (у)строение дренажей в виде подземных галерей (проходных и полупроходных) дозволено:
при возможности выполнить дренажная система только подземным способом;
быть их использовании для периода эксплуатации сооружения (в особенности в случаях, когда-когда переустройство или ремонт дренажа невозможны разве затруднены);
в инженерно-геологических условиях, идеже их применение экономически с полной отдачей.
18.12. Для обеспечения фильтрационной пар дренажных галерей следует оговаривать обсыпку как для трубчатых дренажей сиречь специальную отделку (крепь) с применением пористого бетона, с устройством «фильтровых окон» и т.п.
18.13. Криогенный дренаж следует применять в грунтах с коэффициентом фильтрации не столь 2 м/сут.
18.14. Водопонизительные скважины (открытые и герметические, оборудованные насосами, сквозные фильтры, самоизливающиеся и водопоглощающие) надлежит предусматривать как для водопонижения эксплуатационного периода, в такой мере и для строительного водопонижения.
18.15. Иглофильтры подобает применять, как правило, в системах строительного водопонижения.
18.16. Электроосушение пристало применять в слабопроницаемых грунтах, имеющих коэффициенты фильтрации слабее. Ant. более 0,1 м/сут.
18.17. Воды ото водопонизительных систем при невозможности их использования нужно отводить, как правило, самопроизвольно в существующие водостоки или к отведенным местам сброса.
Максимальные допустимые скорости течения воды в водоотводящих устройствах подобает принимать в зависимости от материала их конструкции и продолжительности работы с учетом требований СНиП 2.06.03-85.
18.18. В случае невозможности отвода воды самостоятельно необходимо предусматривать специальные насосные станции с резервуарами, возле проектировании которых следует руководиться требованиями СНиП 2.04.03-85, а быть использовании откачиваемой воды про водоснабжения — СНиП 2.04.02-84.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Рекомендуемое
НОРМАТИВНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ
ПРОЧНОСТНЫХ И ДЕФОРМАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ
1. Характеристики грунтов, приведенные в табл. 1 — 3, разрешено использовать в расчетах оснований сооружений в соответствии с указаниями п. 2.16.
2. Характеристики песчаных грунтов в табл. 1 относятся к кварцевым пескам с зернами различной окатанности, содержащим безлюдный (=малолюдный) более 20 % полевого шпата и безлюдный (=малолюдный) более 5 % в сумме различных примесей (слюда, глауконит и пр.), начиная органическое вещество, независимо ото степени влажности грунтов Sr.
Схема 1
Нормативные значения удельного сцепления сn, кПа (кгс/см2), угла внутреннего контры jn, град., и модуля деформации Е, МПа (кгс/см2), песчаных грунтов четвертичных отложений
Песчаные грунты
Обозначения характеристик грунтов
Характеристики грунтов рядом коэффициенте пористости е, равном
0,45
0,55
0,65
0,75
Гравелистые и крупные
cn
2 (0,02)
1 (0,01)
—
—
jn
43
40
38
—
Е
50 (500)
40 (400)
30 (300)
—
Средней крупности
cn
3 (0,03)
2 (0,02)
1 (0,01)
—
jn
40
38
35
—
Е
50 (500)
40 (400)
30 (300)
—
Мелкие
cn
6 (0,06)
4 (0,04)
2 (0,02)
—
jn
38
36
32
28
Е
48 (480)
38 (380)
28 (280)
18 (180)
Пылеватые
cn
8 (0,08)
6 (0,06)
4 (0,04)
2 (0,02)
jn
36
34
30
26
Е
39 (390)
28 (280)
18 (180)
11 (110)
Ведомость 2
Нормативные значения удельного сцепления сn, кПа (кгс/см2), угла внутреннего неладица jn, град., пылевато-глинистых нелессовых грунтов четвертичных отложений
Ярлык грунтов и пределы нормативных значений их показателя текучести
Обозначения характеристик грунтов
Характеристики грунтов присутствие коэффициенте пористости е, равном
0,45
0,55
0,65
0,75
0,85
0,95
1,05
Супеси
0 £ IL £ 0,25
cn
21 (0,21)
17 (0,17)
15 (0,15)
13 (0,13)
—
—
—
jn
30
29
27
24
—
—
—
0,25 < IL £ 0,75
cn
19 (0,19)
15 (0,15)
13 (0,13)
11 (0,11)
9 (0,09)
—
—
jn
28
26
24
21
18
—
—
Суглинки
0 < IL £ 0,25
cn
47 (0,47)
37 (0,37)
31 (0,31)
25 (0,25)
22 (0,22)
19 (0,19)
—
jn
26
25
24
23
22
20
—
0,25 < IL £ 0,5
cn
39 (0,39)
34 (0,34)
28 (0,28)
23 (0,23)
18 (0,18)
15 (0,15)
—
jn
24
23
22
21
19
17
—
0,5 < IL £ 0,75
cn
—
—
25 (0,25)
20 (0,20)
16 (0,16)
14 (0,14)
12 (0,12)
jn
—
—
19
18
16
14
12
Глины
0 < IL £ 0,25
cn
—
81 (0,81)
68 (0,68)
54 (0,54)
47 (0,47)
41 (0,41)
36 (0,36)
jn
—
21
20
19
18
16
14
0,25 < IL £ 0,5
cn
—
—
57 (0,57)
50 (0,50)
43 (0,43)
37 (0,37)
32(0,32)
jn
—
—
18
17
16
14
11
0,5 < IL £ 0,75
cn
—
—
45 (0,45)
41 (0,41)
36 (0,36)
33 (0,33)
29 (0,29)
jn
—
—
15
14
12
10
7
Ведомость 3
Нормативные значения модуля деформации пыльно-глинистых нелессовых грунтов
Помет и возраст грунтов
Наименование грунтов и границы нормативных значений их показателя текучести
Устройство деформации грунтов Е, МПа (кгс/см2), присутствие коэффициенте пористости е, равном
0,35
0,45
0,55
0,65
0,75
0,85
0,95
1,05
1,2
1,4
1,6
Четвертичные отложения
Аллювиальные
Делювиальные
Озерные
Озерно-аллювиальные
Супеси
0 £ IL £ 0,75
—
32 (320)
24 (240)
16 (160)
10 (100)
7 (70)
—
—
—
—
—
0 £ IL £ 0,25
—
34 (340)
27 (270)
22 (220)
17 (170)
14 (140)
11 (110)
—
—
—
—
Суглинки
0,25 < IL £ 0,5
—
32 (320)
25 (250)
19 (190)
14 (140)
11 (110)
8 (80)
—
—
—
—
0,5 < IL £ 0,75
—
—
—
17 (170)
12 (120)
8 (80)
6 (60)
5 (50)
—
—
—
0 £ IL £ 0,25
—
—
28 (280)
24 (240)
21 (210)
18 (180)
15 (150)
12 (120)
—
—
—
Глины
0,25 < IL £ 0,5
—
—
—
21 (210)
18 (180)
15 (150)
12 (120)
9 (90)
—
—
—
0,5 < IL £ 0,75
—
—
—
—
15 (150)
12 (120)
9 (90)
7 (70)
—
—
—
Флювиогляциальные
Супеси
0 £ IL £ 0,75
—
33 (330)
24 (240)
17 (170)
11 (110)
7 (70)
—
—
—
—
—
Суглинки
0 £ IL £ 0,25
—
40 (400)
33 (330)
27 (270)
21 (210)
—
—
—
—
—
—
0,25 < IL £ 0,5
—
35 (350)
28 (280)
22 (220)
17 (170)
14 (140)
—
—
—
—
—
0,5 < IL £ 0,75
—
—
—
17 (170)
13 (130)
10 (100)
7 (70)
—
—
—
—
Моренные
Супеси Суглинки
IL £ 0,5
75 (750)
55 (550)
45 (450)
—
—
—
—
—
—
—
—
Юрские отложения оксфордского яруса
Глины
-0,25 £ IL £ 0
—
—
—
—
—
—
27 (270)
25 (250)
22 (220)
—
—
0 < IL £ 0,25
—
—
—
—
—
—
24 (240)
22 (220)
19 (190)
15 (150)
—
0,25 < IL £ 0,5
—
—
—
—
—
—
—
—
16 (160)
12 (120)
10 (100)
3. Характеристики пыльно-глинистых грунтов в табл. 2 и 3 относятся к грунтам, содержащим отнюдь не более 5 % органического вещества и имеющим мера влажности Sr ³ 0,8.
4. Для грунтов с промежуточными значениями е, поперек указанных в табл. 1 — 3, разрешено определять значения сп, jп и Е по мнению интерполяции.
Если значения е, IL и Sr грунтов выходят после пределы, предусмотренные табл. 1 — 3, характеристики сп, jп и Е надлежит определять по данным непосредственных испытаний сих грунтов.
Допускается в запас надежности смотреть характеристики сп, jn и Е по соответствующим нижним пределам е, IL и Sr табл. 1 — 3, если бы грунты имеют значения е, IL и Sr дешевле этих нижних предельных значений.
5. На определения значений сп, jп и Е согласно табл. 1 — 3 используются нормативные значения е, IL и Sr (п. 2.12).
Прикладывание 2
Обязательное
РАСЧЕТ ДЕФОРМАЦИЙ ОСНОВАНИЙ1
Обсерватория ОСАДКИ
_____________
1 В настоящем приложении, выключая специально оговоренных случаев, приняты следующие мало кто:
для линейных величин — м (см), интересах сил — кН (кгс), пользу кого напряжений, давлений и модулей деформации — кПа (кгс/см2), с целью удельного веса — кН/м3 (кгс/см3).
1. Оседание основания s с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства (п. 2.40) определяется методом послойного суммирования в области формуле
(1)
где b — безразмерный параметр, равный 0,8;
szp,i — среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений держи верхней zi-1 и нижней zi границах слоя сообразно вертикали, проходящей через фокус подошвы фундамента (см. пп. 2 — 4);
hi и Ei — под лад толщина и модуль деформации i-го слоя грунта;
п — цифра слоев, на которые разбита сжимаемая толща основные положения.
При этом распределение вертикальных нормальных2 напряжений по мнению глубине основания принимается в соответствии со схемой, приведенной получай рис. 1.
Примечание. При значительной глубине заложения фундаментов счет осадки рекомендуется производить с использованием расчетных схем, учитывающих разуплотнение грунта из-за разработки котлована.
_____________
2 Далее пользу кого краткости слово «нормальное» опускается.
2. Дополнительные вертикальные напряжения получай глубине z от подошвы фундамента: szp — объединение вертикали, проходящей через администрация подошвы фундамента, и szp,c — по вертикали, проходящей минуя угловую точку прямоугольного фундамента, определяются объединение формулам:
szp = ap0; (2)
szp,c = ap0/4; (3)
.
3. Для промежуточных значений x и h процент a определяется по интерполяции.
3. Дополнительные вертикальные напряжения szp,a получи и распишись глубине z по вертикали, проходящей насквозь произвольную точку А (в пределах река за пределами рассматриваемого фундамента с дополнительным давлением согласно подошве, равным р0), определяются алгебраическим суммированием напряжений szp,cj в угловых точках четырех фиктивных фундаментов (тускарора. 2) по формуле
(4)
(5)
идеже k — число влияющих фундаментов.
5. Вертикальное старание от собственного веса грунта szg получи границе слоя, расположенного получи глубине z от подошвы фундамента, определяется соответственно формуле
(6)
где g¢ — дельный влияние грунта, расположенного выше подошвы фундамента;
dn — указание — см. рис. 1;
gi и hi — соответственно обособленный вес и толщина i-го слоя грунта.
Обособленный вес грунтов, залегающих вниз уровня подземных вод, хотя выше водоупора, должен укореняться с учетом взвешивающего действия воды.
Близ определении szg в водоупорном слое подобает учитывать давление столба воды, расположенного повыше рассматриваемой глубины.
6. Нижняя лимит сжимаемой толщи основания принимается для глубине z = Нс, где выполняется критерий szp = 0,2szg (здесь szp — дополнительное вертикальное попытка на глубине z = Нс соответственно вертикали, проходящей через центральная) часть подошвы фундамента, определяемое в соответствии с указаниями пп. 2 и 4; szg — вертикальное принужденность от собственного веса грунта, определяемое в соответствии с п. 5).
Коль (скоро) найденная по указанному перед этим условию нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации Е < 5 МПа (50 кгс/см2) или такой слой залегает непосредственно ниже глубины z = Нс, нижняя граница сжимаемой толщи определяется исходя из условия szp = 0,1szg.
7. Операция основания с использованием расчетной схемы линейно деформируемого слоя (см. п. 2.40 и (белое. 3) определяется по формуле
(7)
идеже р — среднее давление под подошвой фундамента (угоду кому) фундаментов шириной b < 10 м принимается р = p0 - см. п. 2);
b — ширина прямоугольного либо диаметр круглого фундамента;
kс и kт — коэффициенты, принимаемые согласно табл. 2 и 3;
п — число слоев, различающихся сообразно сжимаемости в пределах расчетной толщины слоя Н, определяемой в соответствии с указаниями п. 8;
ki и ki-1 — коэффициенты, определяемые точно по табл. 4 в зависимости ото формы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, сверху которой расположены подошва и гнездо i-го слоя соответственно
zi = 2zi/b и zi-1 = 2zi-1/b;
Ei — часть деформации i-го слоя грунта.
(10)
идеже Е и v — соответственно модуль деформации и показатель Пуассона грунта основания (смысл v принимается по п. 10); в случае неоднородного основные положения значения Е и v принимаются средними в пределах сжимаемой толщи в соответствии с указаниями п. 11;
kе — степень, принимаемый по табл. 5;
N — вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок сверху фундамент в уровне его подошвы;
е — эллиптичность;
а — диаметр круглого или гипотенуза прямоугольного фундамента, в направлении которой действует отрезок времени; для фундамента с подошвой в форме правильного многоугольника площадью А принимается ;
kт — характеристика, учитываемый при расчете крена фундаментов по мнению схеме линейно деформируемого слоя (п. 2.40б) присутствие а ³ 10 м и Е ³ 10 МПа (100 кгс/см2) и принимаемый согласно табл. 3.
Таблица 5
Коэффициент kе
Фасон фундамента и направление действия момента
h = l/b
Показатель kе при z¢ = 2Н/b, равном
0,5
1
1,5
2
3
4
5
¥
Ортогональный с моментом вдоль большей стороны
и определяются объединение формулам:
(11)
(12)
где Аi — площадь эпюры вертикальных напряжений через единичного давления под подошвой фундамента в пределах i-го слоя грунта; пользу кого схемы полупространства допускается предполагать Аi = szp,ihi (см. п. 1), для схемы слоя — Аi = ki — ki-1 (см. п. 7);
Ei, vi, hi — по модуль деформации, коэффициент Пуассона и толстота i-го слоя грунта;
Н — расчетная дородность слоя, определяемая по п. 8;
п — четырнадцат слоев, отличающихся значениями Е и v в пределах сжимаемой толщи Нс иль толщины слоя Н.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОСАДОК ГРУНТОВ Начала
12. Просадка грунтов ssl основания близ увеличении их влажности в силу замачивания сверху больших площадей (см. пп. 3.2 и 3.5), а как и замачивания снизу при подъеме уровня подземных вод определяется согласно формуле
(13)
где esl,i — относительная просадочность i-го слоя грунта, определяемая в соответствии с указаниями п. 13;
hi — слой i-го слоя;
ksl,i — коэффициент, специфицируемый в соответствии с указаниями п. 14;
п — число слоев, получи которое разбита зона просадки hsl, принимаемая в соответствии с указаниями п. 16.
13. Относительная просадочность грунта esl определяется сверху основе испытаний образцов грунта сверху сжатие без возможности бокового расширения точно по формуле
(14)
где hn,p и hsat,p — курган образца соответственно природной влажности и впоследств его полного водонасыщения (w = wsat) подле давлении р, равном вертикальному напряжению в рассматриваемой глубине от внешней нагрузки и собственного веса грунта р = szp + szg — около определении просадки грунта в верхней зоне просадки; рядом определении просадки грунта в нижней зоне просадки равным образом учитывается дополнительная нагрузка через сил негативного фения (см. пп. 3.4 и 3.8);
hn,g — курган того же образца природной влажности около р = szg.
Относительная просадочность грунта подле его неполном водонасыщении (wsl £ w < wsat) - e¢sl определяется по формуле
(15)
идеже w — влажность грунта;
wsat — сырь, соответствующая полному водонасыщению грунта;
wsl — начальная просадочная волглость (п. 3.3);
esl — относительная просадочность грунта рядом его полном водонасыщении, определяемая после формуле (14).
14*. Коэффициент ksl,i, входящий в формулу (13):
около b ³ 12 м — принимается равным 1 угоду кому) всех слоев грунта в пределах зоны просадки;
рядом b ³ 3 м — вычисляется по формуле
ksl,i = 0,5 + 1,5(p — psl,i)/p0, (16)
идеже р — среднее давление под подошвой фундамента, кПа (кгс/см2);
psl,i — начальное просадочное сила грунта i-го слоя, кПа (кгс/см2), определяемое в соответствии с указаниями п. 15;
р0 — выкручивание рук, равное 100 кПа (1 кгс/см2);
близ 3 м < b < 12 м - определяется по интерполяции между значениями ksl,i, полученными при b = 3 м и b = 12 м.
При определении просадки грунта с собственного веса следует отодвигаться ksl = 1 при Нsl < 15 м и ksl = 1,25 при Hsl ³ 20 м, при промежуточных значениях Hsl коэффициент ksl определяется по интерполяции.
15. По (по грибы) начальное просадочное давление psl принимается сжимание, соответствующее:
при лабораторных испытаниях грунтов в компрессионных приборах — давлению, присутствие котором относительная просадочность esl равна 0,01;
возле полевых испытаниях штампами раньше всего замоченных грунтов — давлению, равному пределу пропорциональности сверху графике «нагрузка-осадка»;
близ замачивании грунтов в опытных котлованах — вертикальному напряжению ото собственного веса грунта держи глубине, начиная с которой происходит оседание грунта от собственного веса.
16. Толстота зоны просадки hsl принимается равной (жемчужное) зерно. 4):
hsl = hsl,p — толщине верхней зоны просадки рядом определении просадки грунта ото внешней нагрузки ssl,p (п. 3.4), подле этом нижняя граница указанной зоны соответствует глубине, идеже sz = szp + szg = psl (рис. 4а, б) или глубине, идеже значение sz минимально, если sz,min > psl (тускарора. 4, в);
hsl = hsl,g — толщине нижней зоны просадки возле определении просадки грунта с собственного веса ssl,g (пп. 3.4, 3.5), т.е. начиная с глубины zg, идеже sz = psl или значение sz минимально, благо sz,min > psl, и до нижней границы просадочной толщи.
(17)
идеже ssl,g — максимальное значение просадки грунта с собственного веса, определяемое в соответствии с п. 12.
Высчитывание ДЕФОРМАЦИЙ ОСНОВАНИЙ, СЛОЖЕННЫХ НАБУХАЮЩИМИ ГРУНТАМИ
18. Живинка основания при набухании грунта hsw определяется за формуле
(18)
где esw,i — относительное расширение грунта i-го слоя, определяемое в соответствии с указаниями п. 19;
hi — толщинка i-го слоя грунта;
ksw,i — член, определяемый в соответствии с указаниями п. 20;
п — семьсот слоев, на которое разбита авлакоген набухания грунта.
19. Относительное разбухание грунта esw определяется по формулам:
быть инфильтрации влаги
esw = (hsat — hn)/hn, (19)
идеже hn — высота образца природной влажности и плотности, обжатого вне возможности бокового расширения давлением р, равным суммарному вертикальному напряжению sz,tot получи и распишись рассматриваемой глубине (значение sz,tot определяется в соответствии с указаниями п. 21);
hsat — достоинство того же образца следом замачивания до полного водонасыщения, обжатого в тех а условиях;
при экранировании поверхности и изменении водно-теплового режима
esw = k(weq — w0)/(1 + e0), (20)
идеже k — коэффициент, определяемый опытным порядком (при отсутствии опытных данных принимается k = 2);
weq — конечная (установившаяся) промозглость. Ant. сухость грунта;
w0 и е0 — соответственно начальные значения влажности и коэффициента пористости грунта.
20. Процент ksw, входящий в формулу (18), в зависимости через суммарного вертикального напряжения sz,tot бери рассматриваемой глубине, принимается равным 0,8 около sz,tot = 50 кПа (0,5 кгс/см2) и 0,6 около sz,tot = 300 кПа (3 кгс/см2), а подле промежуточных значениях sz,tot — по интерполяции.
21. Суммарное вертикальное усилие sz,tot на глубине z от подошвы фундамента (шала. 5) определяется по формуле
sz,tot = szp + szg + sz,ad, (21)
идеже szp, szg — вертикальные напряжения соответственно с нагрузки фундамента и от собственного веса грунта;
sz,ad — дополнительное вертикальное выкручивание рук, вызванное влиянием веса неувлажненной части массива грунта после пределами площади замачивания, определяемой сообразно формуле
sz,ad = kgg(d + z), (22)
где kg — коэффициент, принимаемый вдоль табл. 6.
Таблица 6
Коэффициент kg
(d + z)/Bw
Параметр kg при отношении длины к ширине замачиваемой площади Lw/Bw, равном
1
2
3
4
5
0,5
0
0
0
0
0
1
0,58
0,50
0,43
0,36
0,29
2
0,81
0,70
0,61
0,50
0,40
3
0,94
0,82
0,71
0,59
0,47
4
1,02
0,89
0,77
0,64
0,53
5
1,07
0,94
0,82
0,69
0,77
22. Нижняя межа зоны набухания Нzw (сарацинское пшено. 5):
а) при инфильтрации влаги принимается получи и распишись глубине, где суммарное вертикальное ожесточение sz,tot (п. 21) равно давлению набухания рsw;
б) быть экранировании поверхности и изменении водно-теплового режима — определяется опытным чрез (при отсутствии опытных данных принимается Нsw = 5 м).
23. Опускание основания в результате высыхания набухшего грунта ssh определяется в области формуле
(23)
(25)
где esf,i — относительное суффозионное коллапс грунта i-го слоя около давлении р, равном суммарному вертикальному напряжению держи рассматриваемой глубине от внешней нагрузки szp и собственного веса грунта szg, определяемое до указаниям п. 27;
hi — толщина i-го слоя засоленного грунта;
п — миллион слоев, на которое разбита сфера суффозионной осадки засоленных грунтов.
27. Относительное суффозионное сплющенность esf определяется:
а) при полевых испытаниях статической нагрузкой с длительным замачиванием объединение формуле
esf = ssf,p/dp, (26)
где ssf,p — суффозионная операция штампа при давлении
p = szp + szg;
dp — нафта суффозионной осадки основания подина штампом;
б) при компрессионно-фильтрационных испытаниях объединение формуле
esf = (hsat,p — hsf,p)/hng, (27)
идеже hsat,p — высота образца впоследств замачивания (полного водонасыщения) возле давлении р = szp + szg;
hsf,p — высота того но образца грунта после длительной фильтрации воды и выщелачивания солей около давлении р.
hng — высота того а образца природной влажности близ давлении pt = szg.
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Рекомендуемое
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЙ
1. Расчетные сопротивления грунтов начала R0, приведенные в табл. 1 — 5, предназначены в (видах предварительного определения размеров фундаментов. Местность применения значений R0 и R¢0 для окончательного определения размеров фундаментов указана в п. 2.42 на табл. 1, в п. 3.10 в (видах табл. 4, в п. 8.4 во (избежание табл. 5 и в п. 11.5 про табл. 6.
2. Для грунтов с промежуточными значениями е и IL (табл. 1 — 3), rd и Sr (табл. 4), Sr (табл. 5), а тоже для фундаментов с промежуточными значениями l (табл. 6) значения и R0 и R¢0 определяются ровно по интерполяции.
3. Значения R0 (табл. 1 — 5) относятся к фундаментам, имеющим ширину b0 = 1 м и глубину заложения d0 = 2 м.
Рядом использовании значений R0 для окончательного назначения размеров фундаментов (пп. 2.42, 3.10 и 8.4) расчетное резистанс грунта основания R, кПа (кгс/см2), определяется по мнению формулам:
при d £ 2 м (200 см)
R = R0[1 + k1(b — b0)/b0]´(d + d0)/2d0; (1)
близ d > 2 м (200 см)
R = R0[1 + k1(b — b0)/b0] + k2g¢II(d — d0), (2)
идеже b и d — соответственно ширина и глубина заложения проектируемого фундамента, м (см);
g¢II — расчетное роль удельного веса грунта, расположенного перед этим подошвы фундамента, кН/м3 (кгс/см3);
k1 — параметр, принимаемый для оснований, сложенных крупнообломочными и песчаными грунтами, в счёт пылеватых песков, k1 = 0,125, пылеватыми песками, супесями, суглинками и глинами k1 = 0,05;
k2 — множитель, принимаемый для оснований, сложенных крупнообломочными и песчаными грунтами, k2 = 0,25, супесями и суглинками k2 = 0,2 и глинами k2 = 0,15.
Комментарии. Для сооружений с подвалом шириной В £ 20 м и глубиной db ³ 2 м учитываемая в расчете приглубость заложения наружных и внутренних фундаментов принимается равной, d = d1 + 2 м [после этого d1 — приведенная глубина заложения фундамента, определяемая за формуле (8) настоящих норм]. Подле В > 20 м принимается d = d1.
Таблица 1
Расчетные сопротивления R0 крупнообломочных грунтов
Крупнообломочные грунты
Спица в колеснице R0, кПа (кгс/см2)
Галечниковые (щебенистые) с заполнителем:
песчаным
600 (6)
пыльно-глинистым при показателе текучести:
IL £ 0,5
450 (4,5)
0,5 < IL £ 0,75
400 (4)
Гравийные (дресвяные) с заполнителем:
песчаным
500 (5)
пыльно-глинистым при показателе текучести:
IL £ 0,5
400 (4)
0,5 < IL £ 0,75
350 (3,5)
Рамка 2
Расчетные сопротивления R0 песчаных грунтов
Пески
Концепт R0, кПа (кгс/см2), в зависимости через плотности сложения песков
плотные
средней плотности
Крупные
600 (6)
500 (5)
Средней крупности
500 (5)
400 (4)
Мелкие:
маловлажные
400 (4)
300 (3)
влажные и насыщенные водным путем
300 (3)
200 (2,0)
Пылеватые:
маловлажные
300 (3)
250 (2,5)
влажные
200 (2)
150 (1,5)
насыщенные водным путем
150 (1,5)
100 (1)
Таблица 3
Расчетные сопротивления R0 пыльно-глинистых (непросадочных) грунтов
Пыльно-глинистые грунты
Коэффициент пористости е
Достоинство R0, кПа (кгс/см2), подле показателе текучести грунта
IL = 0
IL = 1
Супеси
0,5
300 (3)
300 (3)
0,7
250 (2,5)
200 (2)
0,5
300 (3)
250 (2,5)
Суглинки
0,7
250 (2,5)
180 (1,8)
1,0
200 (2)
100 (1)
0,5
600 (6)
400 (4)
Глины
0,6
500 (5)
300 (3)
0,8
300 (3)
200 (2)
1,1
250 (2,5)
100 (1)
Рамка 4
Расчетные сопротивления R0 просадочных грунтов
Грунты
R0, кПа (кгс/см2), грунтов
природного сложения с плотностью в сухом состоянии rd, т/м3
уплотненных с плотностью в сухом состоянии rd, т/м3
1,35
1,55
1,60
1,70
Супеси
300 (3)
150 (1,5)
350 (3,5)
180 (1,8)
200 (2)
250 (2,5)
Суглинки
350 (3,5)
180 (1,8)
400 (4)
200 (2)
250 (2,5)
300 (3)
Подстрочное примечание. В числителе приведены значения R0, относящиеся к незамоченным просадочным грунтам со степенью влажности Sr £ 0,5, в знаменателе — значения R0, относящиеся к таким но грунтам с Sr ³ 0,8, а также к замоченным просадочным грунтам.
Сводка 5
Расчетные сопротивления R0 насыпных грунтов
Отзыв насыпи
R0, кПа (кгс/см2)
Пески крупные, средней крупности и мелкие, шлаки и т.п. рядом степени влажности Sr
Пески пылеватые, супеси, суглинки, глины, золы и т.п. близ степени влажности Sr
Sr £ 0,5
Sr ³ 0,8
Sr £ 0,5
Sr ³ 0,8
Насыпи, систематически возведенные с уплотнением
250 (2,5)
200 (2,0)
180 (1,8)
150 (1,5)
Отвалы грунтов и отходов производств:
с уплотнением
250 (2,5)
200 (2,0)
180 (1,8)
150 (1,5)
не принимая во внимание уплотнения
180 (1,8)
150 (1,5)
120 (1,2)
100 (1,0)
Свалки грунтов и отходов производств:
с уплотнением
150 (1,5)
120 (1,2)
120 (1,2)
100 (1,0)
минус уплотнения
120 (1,2)
100 (1,0)
100 (1,0)
80 (0,8)
Примечания: 1 Значения R0 в настоящей таблице относятся к насыпным грунтам с содержанием органических веществ Iот £ 0,1.
2. Исполнение) неслежавшихся отвалов и свалок грунтов и отходов производств значения R0 принимаются с коэффициентом 0,8.
Пасхалия 6
Расчетные сопротивления грунтов обратной засыпки R¢0 во (избежание выдергиваемых фундаментов опор воздушных линий электропередачи
Относительное заглубление фундамента l = d/b
Значения R’0, кПа (кгс/см2)
Пыльно-глинистые грунты при показателе текучести IL £ 0,5 и плотности грунта обратной засыпки, т/м3
Пески средней крупности и мелкие маловлажные и влажные близ плотности грунта обратной засыпки, т/м3
1,55
1,70
1,55
1,70
0,8
32 (0,32)
36 (0,36)
32 (0,32)
40 (0,40)
1,0
40 (0,40)
45 (0,45)
40 (0,40)
50 (0,50)
1,5
50 (0,50)
65 (0,65)
55 (0,55)
65 (0,65)
2,0
60 (0,60)
85 (0,85)
70 (0,70)
85 (0,85)
2,5
—
100 (1,00)
—
100 (1,00)
Примечания. 1 Значения R¢0 пользу кого глин и суглинков с показателем текучести 0,5 £ IL £ 0,75 и супесей быть 0,5 < IL £ 1,0 принимаются по графе «пылевато-глинистые грунты» с введением понижающих коэффициентов соответственно 0,85 и 0,7.
2 Значения R¢0 для пылеватых песков принимаются т. е. для песков средней крупности и мелких с коэффициентом 0,85.
Прикладывание 4
Рекомендуемое
ПРЕДЕЛЬНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ Альфа и омега
Сооружения
Предельные деформации основные принципы
относительная разность осадок (Ds/L)u
установка iu
средняя (в скобках максимальная smax,u) операция, см
1. Производственные и гражданские одноэтажные и многоэтажные здания с полным каркасом:
железобетонным
0,002
—
(8)
стальным
0,004
—
(12)
2. Здания и сооружения, в конструкциях которых отнюдь не возникают усилия от неравномерных отстой
0,006
—
(15)
3. Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами с:
крупных панелей
0,0016
0,005
10
крупных блоков может ли быть кирпичной кладки без армирования
0,0020
0,005
10
так же, с армированием, в том числе с устройством железобетонных поясов
0,0024
0,005
15
4. Сооружения элеваторов с железобетонных конструкций:
рабочее оранжерея и силосный корпус монолитной конструкции для одной фундаментной плите
—
0,003
40
так же, сборной конструкции
—
0,003
30
порознь стоящий силосный корпус монолитной конструкции
—
0,004
40
в таком случае же, сборной конструкции
—
0,004
30
на особицу стоящее рабочее здание
—
0,004
25
5. Дымовые трубы высотой Н, м:
H £ 100
—
0,005
40
100 < H £ 200
—
1/(2H)
30
200 < H £ 300
—
1/(2H)
20
H > 300
—
1/(2H)
10
6. Жесткие сооружения высотой вплоть до 100 м, кроме указанных в поз. 4 и 5
—
0,004
20
7. Антенные сооружения отношения:
стволы мачт заземленные
—
0,002
20
в таком случае же, электрически изолированные
—
0,001
10
башни радиостанция
0,002
—
—
башни коротковолновых радиостанций
0,0025
—
—
башни (отдельные блоки)
0,001
—
—
8. Опоры воздушных линий электропередачи:
промежуточные прямые
0,003
0,003
—
анкерные и анкерно-угловые, промежуточные угловые, концевые, порталы открытых распределительных устройств
0,0025
0,0025
—
специальные переходные
0,002
0,002
—
Примечания. 1 Предельные значения относительного прогиба (выгиба) зданий, указанных в поз. 3 настоящего приложения, принимаются равными 0,5 (Ds/L)u.
2. Возле определении относительной разности иней (Ds/L) в поз. 8 настоящего приложения следовать L принимается расстояние между осями блоков фундаментов в направлении горизонтальных нагрузок, а в опорах с оттяжками — отдаление между осями сжатого фундамента и анкера.
3. Когда основание сложено горизонтальными (с уклоном маловыгодный более 0,1), выдержанными после толщине слоями грунтов, предельные значения максимальных и средних подонки допускается увеличивать на 20 %.
4. Предельные значения подъема основы, сложенного набухающими грунтами, позволяется принимать максимальный и средний лучшая пора в размере 25 % и относительную ровность осадок (относительный выгиб) здания в размере 50 % соответствующих предельных значений деформаций, приведенных в настоящем приложении
5. Исполнение) сооружений, перечисленных в поз. 1 — 3 настоящего приложения, с фундаментами и виде сплошных плит предельные значения средних ил допускается увеличивать в 1,5 раза.
6. В основе обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений позволено принимать предельные значения деформаций основные положения, отличающиеся от указанных в настоящем приложении.
Вложение 5
Справочное
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
КОЭФФИЦИЕНТЫ НАДЕЖНОСТИ
gf — по мнению нагрузке;
gт — по материалу;
gg — согласно грунту;
gп — по назначению сооружения;
gс — индекс условий работы.
ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ
— среднее значимость характеристики;
Хп — нормативное достоинство;
X — расчетное значение;
a — доверительная допустимость (обеспеченность) расчетных значений;
r — насыщенность;
rd — плотность в сухом состоянии;
rbf — уплотненность обратной засыпки;
е — коэффициент пористости;
w — мокрота природная;
wp — влажность на границе пластичности (раскатывания);
wL — промозглость. Ant. сухость на границе текучести;
weq — конечная (установившаяся) промозглость. Ant. сухость;
wsat — влажность соответствующая полному водонасыщению;
wsl — начальная просадочная влага;
wsw — влажность набухания;
wsh — влажность нате пределе усадки;
Sr — степень влажности;
IL — знак текучести;
g — удельный вес;
gsb — обособленный вес с учетом взвешивающего поступки воды;
psl — начальное просадочное тургор;
psw — давление набухания;
esl — относительная просадочность;
esw — относительное нарывание;
esh — относительная линейная усадка;
esf — относительное суффозионное стискивание;
Iот — относительное содержание органического вещества;
Dpd — высота разложения органического вещества;
с — удельное прилипание;
j — угол внутреннего трения;
Е — устройство деформации;
v — коэффициент Пуассона;
Rc — дальше (ехать) некуда прочности на одноосное стискивание скальных грунтов;
cv — коэффициент консолидации.
НАГРУЗКИ, НАПРЯЖЕНИЯ, СОПРОТИВЛЕНИЯ
F — лесной, расчетное значение силы;
f — дикий на единицу длины;
Fv, Fh — вертикальная и горизонтальная составляющие силы;
Fs,a, Fs,r — силы, действующие точно по плоскости скольжения, соответственно сдвигающие и удерживающие (активные и реактивные);
N — лесной нормальная к подошве фундамента;
п — так же, на единицу длины;
G — настоящий вес фундамента;
q — равномерно распределенная вертикальная пригрузка;
р — среднее душение под подошвой фундамента;
s — нормальное накал;
t — касательное напряжение;
и — избыточное нажимание в поровой воде;
sz — вертикальное нормальное усилие полное;
szg — то же, через собственного веса грунта;
szp — так же, дополнительное от внешней нагрузки (давления фундамента);
R — расчетное противление грунта основания (предел линейной зависимости «нагрузка-осадка»);
R0 — расчетное противление грунта (для предварительного назначения размеров фундаментов), принимаемое в соответствии с рекомендуемым приложением 3;
Fu — Силаня предельного сопротивления основания, соответствующая исчерпанию его несущей паренка.
ДЕФОРМАЦИИ ОСНОВАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
s — операция основания;
— средняя осадка основы;
ssl — просадка;
hsw — подъем основания подле набухании грунта;
ssh — осадка основы в результате высыхания набухшего грунта;
ssf — суффозионная глубина;
Ds — разность осадок (просадок);
i — характер фундамента (сооружения);
v — относительный девятина закручивания;
и — горизонтальное перемещение;
su — предельное серьезность деформации основания;
su,s — то но, по технологическим требованиям;
su.f — предельное значительность деформации основания, по условиям прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций.
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
b — размах подошвы фундамента;
В — ширина подвала;
Bw — масштаб. Ant. длина источника замачивания (замачиваемой площади);
l — метраж подошвы фундамента;
h = l/b — соотношение сторон подошвы фундамента;
А — жилище подошвы фундамента;
L — длина здания;
d, dn, d1 — приглубость заложения фундамента соответственно с уровня планировки, от поверхности природного рельефа и приведенная ото пола подвала;
db — глубина подвала ото уровня планировки;
df, dfn — глубина сезонного промерзания грунта согласно расчетная и нормативная;
dw — глубина расположения уровня подземных вод;
l = d/b — относительное заглубление фундамента;
h — толстота слоя грунта;
Нс — всесторонность сжимаемой толщи;
Н — толщина линейно деформируемого слоя;
Hsl — корпуленция слоя просадочных грунтов (просадочная толща);
hsl — толстота зоны просадки;
hsl,p — то а, от внешней нагрузки;
hsl,g — ведь же, от собственного веса грунта;
Hcw — дородство зоны набухания;
Hsh — то а, усадки;
z — глубина (расстояние) ото подошвы фундамента;
z = 2z/b — относительная серьёзность;
DL — отметка планировки;
NL — отметка поверхности природного рельефа;
FL — зарубка подошвы фундамента;
В.С — нижняя рубеж (переходной) сжимаемой толщи;
B.SL — то но, просадочной толщи;
B.SW — нижняя линейка зоны набухания;
B.SH — то но, зоны усадки;
WL — уровень подземных вод.